目前無(wú)論是從成本端還是從供需層面上看，NM500耐磨鋼板短期走強(qiáng)勢(shì)頭有望得到保持。據(jù)統(tǒng)計(jì)，上調(diào)5家鋼廠14次調(diào)整各類大中型材出廠價(jià)格，均為上調(diào)，幅度在50元左右。隨著近期鋼坯市場(chǎng)價(jià)格總體上漲，市場(chǎng)看漲情緒較濃，預(yù)計(jì)下周大中型材市場(chǎng)價(jià)格將以穩(wěn)中偏強(qiáng)運(yùn)行為主。 金三需求增量?jī)冬F(xiàn)之后，鋼材價(jià)格由原本的終端消耗支撐向題材炒作轉(zhuǎn)變，無(wú)論是重大基建項(xiàng)目開(kāi)工、環(huán)保限產(chǎn)還是鋼鐵產(chǎn)能縮減，僅僅是暫時(shí)迎合當(dāng)前市場(chǎng)偏多情緒。當(dāng)前鋼廠產(chǎn)量將隨著利潤(rùn)回升增加，疊加前期消耗終端采購(gòu)增量補(bǔ)給，銀四需求收縮可能帶來(lái)貨源壓力。 RB1910合約建議在3780-3820區(qū)間做空，有效突破3850止損。HC1910合約建議在3690-3730區(qū)間做空，有效突破3750止損。

耐磨鋼板由低碳鋼板和合金耐磨層兩部分組成，合金耐磨層一般為總厚度的1/3~1/2。工作時(shí)由基體提供抵抗外力的強(qiáng)度、韌性和塑性等綜合性能，由合金耐磨層提供滿足工況需求的耐磨性能。 耐磨鋼板合金耐磨層和基板之間是冶金結(jié)合。通過(guò)設(shè)備，采用自動(dòng)焊接工藝，將高硬度自保護(hù)合金焊絲均勻地焊接在基板上，復(fù)合層數(shù)一層至兩層以至多層，復(fù)合過(guò)程中由于合金收縮比不同，出現(xiàn)均勻橫向裂紋，這是耐磨鋼板的顯著特點(diǎn)。 合金耐磨層主要以鉻合金為主，同時(shí)還添加錳、鉬、鈮、鎳等其它合金成份，金相組織中碳化物呈纖維狀分布，纖維方向與表面垂直。碳化物顯微硬度可以達(dá)到HV1700-2000以上，表面硬度可達(dá)到HRC58-62。合金碳化物在高溫下有很強(qiáng)的穩(wěn)定性，保持較高的硬度，同時(shí)還具有很好的抗氧化性能，在500℃以內(nèi)完全正常使用。 耐磨層表現(xiàn)形式有窄道(2.5-3.5mm)、寬道（8-12mm）、曲線（S、W）等；主要以鉻合金為主，同時(shí)還添加錳、鉬、鈮、鎳、硼等其它合金成份，金相組織中碳化物呈纖維狀分布，纖維方向與表面垂直。碳化物含量40-60%，顯微硬度可以達(dá)到HV1700以上，表面硬度可達(dá)到HRC58-62。 耐磨鋼板主要分為通用型、抗沖擊型和耐高溫型三類；耐磨鋼板總厚度 小可以達(dá)到5.5（2.5+3）mm， 厚可以達(dá)到30（15+15）mm；耐磨鋼板可以卷制 小直徑DN200的耐磨管道，并可加工成耐磨彎頭、耐磨三通、耐磨變徑管。 應(yīng)用范圍： 耐磨鋼板具有很高耐磨性能和較好沖擊性能好，能夠進(jìn)行切割、彎曲、焊接等，可采取焊接、塞焊、螺栓連接等方式與其他結(jié)構(gòu)進(jìn)行連接，在維修現(xiàn)場(chǎng)過(guò)程中具有省時(shí)、方便等特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于冶金、煤炭、水泥、電力、玻璃、礦山、建材、磚瓦等行業(yè)，與其他材料相比，有很高的性價(jià)比，已經(jīng)受到越來(lái)越多行業(yè)和廠家的青睞。

耐磨400鋼板，大批量供應(yīng)以下是技術(shù)上的知識(shí)： 研究變形奧氏體相變規(guī)律的基本方法是測(cè)定鋼的過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，這種曲線不但可以系統(tǒng)地表示出變形工藝參數(shù)、軋后冷卻制度對(duì)相變規(guī)律的影響，而且是選用合適的鋼種的化學(xué)成分，衡量與之相配合的熱軋變形工藝是否恰當(dāng)?shù)囊罁?jù)，實(shí)際軋制生產(chǎn)中采用的冷卻制度多為連續(xù)冷卻方式。過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線圖，簡(jiǎn)稱CCT曲線，它系統(tǒng)地表示冷卻速度對(duì)轉(zhuǎn)變開(kāi)始點(diǎn)、相變進(jìn)行速度和組織的影響情況。CCT曲線是分析連續(xù)冷卻時(shí)奧氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織和性能的有力工具，CCT曲線與實(shí)際生產(chǎn)條件相當(dāng)接近，所以它是制定合理的加工和熱處理工藝時(shí)的有用參考資料。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線可以選擇zui適當(dāng)?shù)墓に囈?guī)范，從而得到恰好的組織，達(dá)到提高強(qiáng)度和塑性的目的。本研究基于熱模擬試驗(yàn)分別研究了NM400耐磨鋼在靜態(tài)下和動(dòng)態(tài)下冷卻速度對(duì)其組織的影響，以確定其正確的淬火工藝。 將軋制鋼板加工成膨脹試樣，試驗(yàn)采用Gleeble-1500熱模擬機(jī)，測(cè)定試樣在不同冷卻速度下的微觀組織。 通過(guò)靜態(tài)連續(xù)冷卻實(shí)驗(yàn)可知，冷速為5℃/s時(shí)得到的組織為鐵素體+貝氏體，隨著冷速的增加貝氏體轉(zhuǎn)變范圍增加，當(dāng)冷速為30～50℃/s時(shí)得到的組織為貝氏體+馬氏體組織。通過(guò)動(dòng)態(tài)連續(xù)冷卻試驗(yàn)可知，冷卻速度為0.5～1.0℃/s時(shí)組織為多邊形鐵素體+粒狀貝氏體；冷速為5～15℃/s時(shí)粒狀貝氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榘鍡l貝氏體組織，冷卻速度在20℃/s以上，組織主要是貝氏體+馬氏體的組織。由動(dòng)態(tài)CCT曲線的分析，建議直接淬火工藝為：冷卻速度應(yīng)該大于15℃/s以便得到貝氏體組織或者貝氏體+馬氏體的混合組織，冷卻開(kāi)始溫度(即二階段終軋溫度)為800～850℃，即高于相變開(kāi)始溫度；而冷卻結(jié)束溫度為400～450℃，低于相變結(jié)束溫度。