從拉伸試驗結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強度高于母材；彎曲試驗全部合格，說明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗結(jié)果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強度配合適當。從室溫機械性能結(jié)果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點是焊后熱處理規(guī)范較為嚴格，回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控制不當反而會引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長期高溫工作時可發(fā)生碳的擴散遷移現(xiàn)象，容易導致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場采用方案Ⅰ施焊更為穩(wěn)妥。4 結(jié)論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強性，采用方案Ⅰ效果更佳，關(guān)鍵是要嚴格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴散而導致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進行熱處理時才慎重采用。圓鋼

CrWMn模具鋼是9CrWMn模具鋼的改進型，提高了C、山東東營Cr、山東東營W的含量，所以有更高的淬透性，油淬可淬透Φ40~Φ50mm的工件，且淬火變形小，因而習慣稱微變形鋼。CrWMn模具鋼是9CrWMn模具鋼的改進型，提高了C、山東東營Cr、山東東營W的含量，所以有更高的淬透性，油淬可淬透Φ40~Φ50mm的工件，且淬火變形小，因而習慣稱微變形鋼。由于W形成鎢碳化物，鋼在淬火和低溫回火后具有比鉻鋼（Cr2）和9SiCr鋼更多的過剩碳化物和更高的硬度、山東東營耐磨性，此外鎢還細化晶粒，提高回火穩(wěn)定性，從而使鋼獲得更好的韌度。淬火后殘留奧氏體量比其他合金鋼多，此外還容易形成碳化物網(wǎng)，對韌性不利、山東東營可通過鍛后正火予以改善。圓鋼