目前,隨著第三代汽車用現(xiàn)金高強(qiáng)65錳鋼板的開(kāi)發(fā),越來(lái)越多的高品質(zhì)中錳鋼出現(xiàn)。中錳鋼內(nèi)有大量亞穩(wěn)奧氏體組織,在變形過(guò)程中伴隨著相變的發(fā)生,能夠提高材料的強(qiáng)度和塑性。但目前科研人員大多聚焦在中錳鋼成分及組織調(diào)控方面,對(duì)于中錳鋼實(shí)際應(yīng)用鮮有關(guān)注。本文基于原位掃描電鏡觀察,DIC光學(xué)實(shí)驗(yàn)觀察,XRD檢測(cè)分析及不同應(yīng)變量樣品的透射電鏡觀察分析研究了5Mn中錳鋼單軸拉伸過(guò)程中的變形機(jī)理,結(jié)合觀組織表征、力學(xué)性能測(cè)試和仿真分析,探索中錳鋼成形性能、強(qiáng)韌化機(jī)理及實(shí)際生產(chǎn)可行性。

  5Mn中錳鋼強(qiáng)塑積可達(dá)到30GPa.%以上,基體為鐵素體及奧氏體組織,可能存在冷軋及熱處理引入的少量板條馬氏體,其中奧氏體分為大晶粒和小晶粒兩種類型,大晶粒奧氏體穩(wěn)定性低于小晶粒奧氏體。單軸拉伸過(guò)程中,屈服階段奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變量較少,因此呂德斯應(yīng)變僅為1%左右（遠(yuǎn)低于同類中錳鋼）,屈服結(jié)束后較多大晶粒奧氏體發(fā)生相變,20%變形后大量小晶粒奧氏體發(fā)生相變。由于奧氏體晶粒較小,因此相變產(chǎn)生的可動(dòng)位錯(cuò)數(shù)量適中,產(chǎn)生連續(xù)傳播的A型PLC帶。部分大晶粒奧氏體在變形過(guò)程中出現(xiàn)層錯(cuò),其相變過(guò)程為奧氏體—ε馬氏體—α’-馬氏體。本文通過(guò)埃里克森杯突實(shí)驗(yàn),擴(kuò)孔實(shí)驗(yàn)及成形極限實(shí)驗(yàn)研究了5Mn中錳鋼的成形性能。65mn錳冷軋鋼板鋼擁有良好的杯突性能,在光潔區(qū)域杯突值可達(dá)到12mm以上。實(shí)驗(yàn)采用激光切割,線切割及沖孔三種預(yù)制孔加工工藝研究制孔工藝對(duì)擴(kuò)孔性能的影響,結(jié)果顯示線切割制孔樣擴(kuò)孔性能 ,激光切割制孔樣擴(kuò)孔性能為穩(wěn)定,沖孔樣由于沖孔過(guò)程中局部材料存在相變及加工硬化,因此擴(kuò)孔性能

近年來(lái),全國(guó)汽車總量不斷增加,導(dǎo)致由汽車排放產(chǎn)生的尾氣以及能源消耗等問(wèn)題日益嚴(yán)重。如何提高汽車用65錳鋼板薄板鋼的強(qiáng)塑積,盡可能實(shí)現(xiàn)汽車輕量化的同時(shí)兼顧駕駛,實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排、低耗等價(jià)值成為關(guān)注和研究熱點(diǎn)。目前,中錳鋼（錳含量一般在3～11wt%）作為第3代先進(jìn)高強(qiáng)鋼,因其具有優(yōu)異的抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、強(qiáng)塑積、耐撞性和性,所以其在汽車板的應(yīng)用中具有極大發(fā)展前景。本文設(shè)計(jì)了 5Mn,5Mn-Nb-Mo和4Mn-Nb-Mo三種不同成分體系中錳鋼,主要研究了多種組織調(diào)控?zé)崽幚砉に嚭髮?shí)驗(yàn)鋼的組織演變、力學(xué)性能、加工硬化行為、強(qiáng)塑化機(jī)理、奧氏體穩(wěn)定性和TRIP效應(yīng)。

  為中錳鋼的性能優(yōu)化以及工業(yè)化應(yīng)用提供實(shí)驗(yàn)和理論基礎(chǔ)。65mn錳冷軋鋼板本文獲得主要實(shí)驗(yàn)結(jié)果歸納如下:（1）5Mn實(shí)驗(yàn)鋼的 奧氏體逆相變（ART）工藝參數(shù)為:625℃溫度下臨界退火4h并水冷至室溫。熱軋+ART、溫軋+ART和冷軋+ART實(shí)驗(yàn)鋼均表現(xiàn)出優(yōu)異的強(qiáng)塑積,其中500℃溫軋+ART實(shí)驗(yàn)鋼性能 ,殘余奧氏體（RA）含量達(dá)到56.8%,抗拉強(qiáng)度為1001MPa,伸長(zhǎng)率為57.5%,強(qiáng)塑積可達(dá)57.6GPa·%。（2）淬火和回火（Q&T）工藝處理后的5Mn-Nb-Mo冷軋實(shí)驗(yàn)鋼力學(xué)性能優(yōu)于熱軋實(shí)驗(yàn)鋼。

65mn錳冷軋鋼板實(shí)驗(yàn)鋼在625～675℃臨界退火30min水淬,隨后在200℃回火15min,獲得了優(yōu)異的綜合性能,即RA含量 可達(dá)到39%,抗拉強(qiáng)度為1059～1190MPa,伸長(zhǎng)率為33～40%,強(qiáng)塑積為33.9～41.0GPa·%。 冷軋CR-650試樣與佳熱軋HR-650試樣相比,前者的韌窩尺寸更大更深,進(jìn)而表現(xiàn)出更為優(yōu)異的伸長(zhǎng)率。

二維磨損分析指出了 Mn13Cr2和貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的二體摩65錳冷軋鋼板擦磨損形式分別主要為黏著磨損和磨料磨損。三維磨損分析闡釋了三體沖擊磨料磨損中應(yīng)變疲勞,裂紋,犁溝,嵌入磨粒和擠壓堆積是貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的主要磨損機(jī)理;嵌入磨粒,犁溝,應(yīng)變疲勞,切削,擠壓堆積和剝落坑是Mn13Cr2的主要磨損機(jī)理。四維磨損分析解釋了鹽霧腐蝕和沖擊磨料磨損共同作用下材料的磨損行為,低程度腐蝕試樣的磨損機(jī)理主要仍表現(xiàn)為犁溝、應(yīng)變疲勞和嵌入磨粒,試樣磨損亞表層變形區(qū)較窄。此后隨鹽霧腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng),犁溝變得更短而深,磨損失重增大,試樣磨損亞表層變形區(qū)消失,材料的耐磨性惡化。

  65mn錳冷軋鋼板建立了理論公式用以估算貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼在鹽霧腐蝕和沖擊磨料磨損協(xié)同作用下的磨損失重。試制了一套貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼襯板,工業(yè)生產(chǎn)的熱處理參數(shù)制定為910±10℃保溫5h,強(qiáng)制風(fēng)冷,310±10℃回火8h,空冷。試制襯板的組織和性能達(dá)到指標(biāo)要求,襯板整體力學(xué)性能與耐磨性均勻,工業(yè)應(yīng)用后壽命超過(guò)目前使用的國(guó)產(chǎn)襯板平均壽命50%以上。

  近年來(lái),隨著對(duì)汽車產(chǎn)業(yè)節(jié)能減排及提高性提出越來(lái)越高的要求,越來(lái)越多的研究者開(kāi)始研究具有優(yōu)異綜合力學(xué)性能的中錳鋼,以兼顧汽車輕量化65mn錳冷軋鋼板、碰撞性及經(jīng)濟(jì)性的要求?；诔煞謨?yōu)化及組織調(diào)控,中錳鋼的力學(xué)性能得到較大幅度,但在中錳鋼零部件冷加工成型及服役過(guò)程中面臨的塑性變形和氫脆問(wèn)題,日益成為其應(yīng)用和服役的一個(gè)制約性因素。對(duì)此,本文針對(duì)一種新型的高強(qiáng)塑積含Al中錳鋼0.25C-8.67Mn-0.54Si-2.69Al（wt%）,采用預(yù)應(yīng)變、電化學(xué)充氫、氫熱分析（TDS）、慢應(yīng)變速率拉伸（SSRT）、掃描電子顯鏡（SEM）、電子背散射衍射（EBSD）及透射電子顯鏡（TEM）等實(shí)驗(yàn)方法,較為系統(tǒng)地研究了熱軋退火態(tài)和冷軋退火態(tài)實(shí)驗(yàn)鋼在不同塑性變形量下的觀組織、65錳鋼板力學(xué)性能變化及氫脆敏感性的變化規(guī)律,可以得到以下結(jié)論:熱軋退火實(shí)驗(yàn)鋼主要由片層狀的退火鐵素體+逆轉(zhuǎn)變奧氏體（RA）組成,其中RA含量約為60 vol%,強(qiáng)塑積高達(dá)69.1 GPa·%。