揮它們各自的優(yōu)點(diǎn)，特別是對(duì)生產(chǎn)不銹鋼等高合金鋼管和難變形的有色金屬管更為合理和必要。冷拔機(jī)有單根和多根直條拔管機(jī)以及卷筒拔管機(jī)(見卷筒拔管)。單根冷拔時(shí)管材的長(zhǎng)度達(dá)50m，卷筒拔管時(shí)長(zhǎng)達(dá)幾百米。冷拔機(jī)的噸位小為30kN， 為7000kN。常規(guī)冷軋管機(jī)有二輥式冷軋管機(jī)和多輥式冷軋管機(jī)兩種。

冷拔缸筒是以熱軋管為材料拔制而成的，熱軋管的材質(zhì)、規(guī)格、質(zhì)量的選取合適與否直接影響著拔制進(jìn)行和成品質(zhì)量。選材時(shí)應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：

（1）在選材時(shí)一般在強(qiáng)度保證的情況下，選取硬度低、塑性好的材料；

（2）鋼管規(guī)格應(yīng)根據(jù)成品的規(guī)格選定，保證其延伸率在百分之二十到百分之四十；延伸率過(guò)小，成品表面的強(qiáng)度不能保證，過(guò)大，使拔制難以進(jìn)行；

（3）材料表面不能有凹坑、裂紋、裂縫、折疊、結(jié)疤、橢圓等嚴(yán)重缺陷；

（4） 選取熱軋后放置0.5~2a的鋼管，時(shí)間過(guò)短，鋼管表面銹蝕淺薄，時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，鋼管表面銹蝕過(guò)深，這些都會(huì)導(dǎo)致鋼管表面前處理不充分，從而影響成品表面質(zhì)量。

前處理

④再結(jié)晶退火用以金屬線材、薄板在冷拔、冷軋過(guò)程中的硬化現(xiàn)象（硬度升高、塑性下降）。加熱溫度一般為鋼開始形成奧氏體的溫度以下50～150℃，只有這樣才能加工硬化效應(yīng)使金屬軟化。

石墨退火用以使含有大量滲碳體的鑄鐵變成塑性良好的可鍛鑄鐵。工藝操作是將鑄件加熱到950℃左右，保溫一定時(shí)間后適當(dāng)冷卻，使?jié)B碳體分解形成團(tuán)絮狀石墨。

擴(kuò)散退火用以使合金鑄件化學(xué)成分均勻化，提高其使用性能。方法是在不發(fā)生熔化的前提下，將鑄件加熱到盡可能高的溫度，并長(zhǎng)時(shí)間保溫，待合金中各種元素?cái)U(kuò)散趨于均勻分布后緩冷。

去應(yīng)力退火用以鋼鐵鑄件和焊接件的內(nèi)應(yīng)力。對(duì)于鋼鐵制品加熱后開始形成奧氏體的溫度以下100～200℃，保溫后在空氣中冷卻，即可內(nèi)應(yīng)力。完全退火加熱溫度在Ac1~Accm之間，冷卻速度：在500~600℃以上時(shí)，碳鋼是100~200℃/h，合金鋼是50~100℃/h，高合金鋼是20~60℃/h，主要用于過(guò)共析鋼。

焊后退火

選用純Fe作填充金屬對(duì)YG30硬質(zhì)合金與45鋼進(jìn)行TIG焊試驗(yàn)。利用掃描電鏡對(duì)退火前后的YG30/焊縫界面區(qū)的組織形貌進(jìn)行分析。結(jié)果表明,工業(yè)純Fe作填充金屬,在1050℃退火后,焊態(tài)的η相不變;在1150℃退火后,開始產(chǎn)生新η相;η相隨退火溫度升高和保溫時(shí)間延長(zhǎng)而增加。退火時(shí)新η相成核于WC-γ相界,吞并WC晶粒而長(zhǎng)大,分布在WC顆粒的邊界。分別采用LiF和2,9-二甲基-4,7-二苯基-1,10-菲咯啉(BCP)作為聚3-己基噻吩(P3HT)/[6,6]-苯基-C61-丁酸甲脂(PCBM)體系聚合物光伏電池陰極界面層,研究了高溫后退火處理對(duì)不同界面層器件性能的影響。研究發(fā)現(xiàn),LiF界面層的引入,在活性層和陰極界面之間形成了較強(qiáng)的偶極作用,從而改善了電池的性能,進(jìn)一步高溫?zé)嵬嘶鹛幚砗笕阅鼙３至己玫慕缑孀饔?使器件的能量轉(zhuǎn)換效率得到了進(jìn)一步的提高。然而BCP界面層的引入,雖然阻擋了金屬電極Al到PCBM的電子轉(zhuǎn)移,導(dǎo)致復(fù)合減小,提高了器件的開路電壓,但是在進(jìn)一步高溫后退火之后,BCP界面層的完整性遭到破壞,因此使得器件的能量轉(zhuǎn)換效率降低退火鋼管熱處理所產(chǎn)