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上沅工程技術(shù)(林芝市分公司)生產(chǎn)的 橡膠支座等產(chǎn)品均已獲得質(zhì)量檢測(cè)的認(rèn)可，長(zhǎng)期以來，本公司 橡膠支座產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于全國(guó)各地，均得到用戶高度評(píng)價(jià)。合理的價(jià)格，完善的服務(wù)，鑄就了自己的品牌形象， 外樹形象，內(nèi)強(qiáng)質(zhì)量，一點(diǎn)一滴，鑄就信譽(yù)。 上沅工程技術(shù)(林芝市分公司)真誠歡迎廣大客戶朋友來公司考察、指導(dǎo)。



支座的結(jié)構(gòu)原理是安置于密封鋼盆中的橡膠塊，在三向受力的情況下，而產(chǎn)生的反力，承受橋梁的垂直荷載，同時(shí)，利用橡膠的彈性，滿足梁端的轉(zhuǎn)動(dòng)，通過焊接在上座板上的不銹鋼板與聚四氟乙烯的自由滑移，完成橋梁上部構(gòu)造的水平位移。本系列產(chǎn)品具有結(jié)構(gòu)合理，承載能力大，變形小，水平位移量大，轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，并有良好的緩沖性能，是建筑連續(xù)式橋梁的很好的支座。支座特點(diǎn),支座且具有重量輕，結(jié)構(gòu)緊湊，構(gòu)造簡(jiǎn)單，建筑高度低，加工制造方便，節(jié)省鋼材，降低造價(jià)等優(yōu)點(diǎn)，是適宜于大垮橋梁使用的較理想的支座。常用的有GPZ、GPZ（Ⅱ）、GPZ(KZ)三大類。 GPZ(II)系列支座目前承載力為31個(gè)級(jí)別，承載力0.8MN-60MN，能滿足大型橋梁建造的需要。GPZ(II)標(biāo)準(zhǔn)系列中，固定支座在各方向和單向活動(dòng)支座非滑移方向的水平承載力均不小于支座堅(jiān)向承載力的10%?？拐鹦椭ё匠休d力不小于支座堅(jiān)向承載力的20%。支座轉(zhuǎn)動(dòng)角度不小于0.02rad.加5201硅脂潤(rùn)滑后，常溫型活動(dòng)支座設(shè)計(jì)摩阻系數(shù)小取0.03.;加5201硅脂潤(rùn)滑后，耐寒型活動(dòng)支座設(shè)計(jì)摩阻系數(shù)小取0.06。




滑動(dòng)鋼支座的安裝,1、支座的安裝方案、連接形式應(yīng)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員具體商定，以保證上、下部結(jié)構(gòu)與支座的可靠連接和功能發(fā)揮。2、下部鋼筋砼柱的標(biāo)號(hào)不得低于C40級(jí)。3、柱內(nèi)配筋應(yīng)參考本支座設(shè)計(jì)時(shí)的研究分析結(jié)果，即在自柱頂沿柱軸線方向柱腳方向的0.25b至0.6b的高度范圍內(nèi)（b為柱截面寬度），增大水平箍筋截面的配置，其增加量依承載力分析結(jié)果確定。4、支座根據(jù)設(shè)計(jì)需要在上支座板與滑板之間設(shè)置偏值。5、支座和預(yù)埋鋼板的連接若采用焊接時(shí)，要采取降溫措施，或?qū)厰嗬m(xù)焊的方法，防止支座鋼件過熱而損壞聚四氟乙烯板，橡膠密封圈和5201硅脂。6、安裝前應(yīng)使下部結(jié)構(gòu)的標(biāo)高和水平度滿足設(shè)計(jì)要求。支座四角高差不大于1㎜。7、支座中心線應(yīng)與主梁中心線及下部結(jié)構(gòu)安裝線重合。8、支座安裝就位后，底板與預(yù)埋鋼板焊接就符合設(shè)計(jì)要求。待梁體施工完畢后，應(yīng)立即拆除臨時(shí)連接件。9、支座安裝時(shí)必須將上支座板與下支座板的連接件安裝好，待支座安裝就位完成后拆除，并立即安裝上防塵罩（防塵罩為橡膠板，同現(xiàn)場(chǎng)施工單位負(fù)責(zé)安裝）。




球型鋼支座安裝,1、球型支座的安裝方案、連接形式應(yīng)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員具體商定，以保證上、下部結(jié)構(gòu)與支座的可靠連接和功能發(fā)揮。2、下部鋼筋砼柱的標(biāo)號(hào)不得低于C40級(jí)。3、柱內(nèi)配筋應(yīng)參考本支座設(shè)計(jì)時(shí)的研究分析結(jié)果，即在自柱頂沿柱軸線方向柱腳方向的0.25b至0.6b的高度范圍內(nèi)（b為柱截面寬度），增大水平箍筋截面的配置，其增加量依承載力分析結(jié)果確定。4、活動(dòng)支座根據(jù)設(shè)計(jì)需要在上支座板與滑板之間設(shè)置偏值。5、支座和預(yù)埋鋼板的連接若采用焊接時(shí)，要采取降溫措施，或?qū)厰嗬m(xù)焊的方法，防止支座鋼件過熱而損壞聚四氟乙烯板，橡膠密封圈和5201硅脂。6、安裝前應(yīng)使下部結(jié)構(gòu)的標(biāo)高和水平度滿足設(shè)計(jì)要求。支座四角高差不大于1㎜。7、支座中心線應(yīng)與主梁中心線及下部結(jié)構(gòu)安裝線重合。8、支座安裝就位后，底板與預(yù)埋鋼板焊接就符合設(shè)計(jì)要求。待梁體施工完畢后，應(yīng)立即拆除臨時(shí)連接件。9、支座安裝時(shí)必須將上支座板與下支座板的連接件安裝好，待支座安裝就位完成后拆除，并立即安裝上防塵罩（防塵罩為橡膠板，同現(xiàn)場(chǎng)施工單位負(fù)責(zé)安裝）。




澆冒口的位置不當(dāng)導(dǎo)致砂型局部過熱，從而促使型腔表面過早毀壞，金屬液或在高溫下形成的金屬氧化物就更容易滲入型腔表面。這類情況較典型的例子有下列幾種:第1，直澆道或冒口距型面過近，形成一個(gè)熱節(jié)區(qū)，這一熱節(jié)區(qū)的砂型如未舂實(shí)，則粘砂缺陷就會(huì)十分嚴(yán)重。第三，在澆注時(shí)，凡能造成金屬液壓力過高的任何因素，均可能導(dǎo)致鑄件產(chǎn)生粘砂。當(dāng)金屬液不僅壓力高，而且溫度也高時(shí)，情況尤為嚴(yán)重。(2)直澆道、橫澆道和內(nèi)澆道的截面比例不當(dāng)，使金屬液在澆注時(shí)不斷受到氧化，增加了金屬氧化物的數(shù)量，并導(dǎo)致對(duì)型砂的助熔作用。在澆注過程中，澆注系統(tǒng)應(yīng)始終充滿金屬液，否則，在澆注系統(tǒng)中的任何部位均能使金屬液受到氧化。(3)冒口頸尺寸過大，將造成其周圍型砂過熱，這是一個(gè)較為普遍的問題。這一問題常是由于冒口頸太長(zhǎng)引起的，為了使冒口頸中金屬液不致過早凝固，就不得不加大頸部尺寸。如果因?yàn)槊翱陬i設(shè)計(jì)不當(dāng)導(dǎo)致補(bǔ)縮不到，那么要縮短冒口頸，以防止凝固，而不是加大其尺寸。尺寸較小的冒口頸，可以減少砂型受熱。
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