(1)由于高強(qiáng)板所導(dǎo)致高剛性型鋼具備很大的慣性矩和抗彎模量，特別是由于應(yīng)用上的要求需要預(yù)沖孔后進(jìn)行冷彎加工制造，會(huì)導(dǎo)致原料表面平整度和原料邊緣尺寸上的差異，所以要求對(duì)該類(lèi)高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼板的冷彎孔型的決策中需要多加側(cè)向定位裝置，合理決策孔型，合理布置軋輥間隙等，確保進(jìn)入每道孔型的原料不跑偏并盡大約地原料表面平整度和原料邊緣尺寸上的差異對(duì)后續(xù)冷彎成型風(fēng)格的影響;另一個(gè)突出的特點(diǎn)為:高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼板的成型回彈現(xiàn)象較重要，回彈會(huì)導(dǎo)致發(fā)現(xiàn)弧邊，必須寄予過(guò)彎來(lái)修正，且過(guò)彎角比較難控制，需要在制造調(diào)試進(jìn)程中心舉辦調(diào)處修正。

  (2)需要較多的成型道次。在輥式冷彎成型進(jìn)程中心主要加工進(jìn)程為彎曲變形，除產(chǎn)品彎曲角單方面有輕減薄外，變形原料的厚度在成型進(jìn)程中心假定結(jié)合固定;在孔型決策時(shí)，要注意合理分配變形量，尤其是在 道，反面幾道，變形量不易過(guò)大。另外能夠大約應(yīng)用側(cè)輥和過(guò)彎輥，對(duì)型材舉辦預(yù)彎，且使型材斷面的中性線與成品型材的中性線重合，使型材崎嶇所受的力平衡，從而避免縱向彎曲。若在加工進(jìn)程中心發(fā)現(xiàn)縱向彎曲，可憑證實(shí)際環(huán)境增長(zhǎng)單方面軋輥，尤其注意反面幾道。

  另外如應(yīng)用矯直機(jī)舉辦矯直，變化機(jī)架間距，采取托輥，調(diào)處各架次的軋輥間隙等措施均可減小或縱向彎曲。需要注意的是，歷史調(diào)處各架次的軋輥間隙來(lái)減輕縱向彎曲需要有熟練的技術(shù)才行。

  (3)輥式冷彎速度的控制，成型輥壓力的調(diào)處要合適，盡管削減一再冷彎彎曲委頓裂紋，并恰當(dāng)舉辦滑膩和冷卻，進(jìn)一步削減熱應(yīng)力裂紋的產(chǎn)生等，控制彎曲半徑，即彎曲半徑不能夠大約太小，否則產(chǎn)品表面易產(chǎn)生裂紋，針對(duì)高強(qiáng)板在冷成形冷彎工藝中發(fā)現(xiàn)的后延性斷裂現(xiàn)象，為了滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)決策要求，倡議在滿(mǎn)足原料的力學(xué)決策要求的條件下優(yōu)化截面風(fēng)格，如增長(zhǎng)彎角半徑，減小冷彎角或加大截面風(fēng)格等方法處置也是一種行之有效的方法。

  電渣錠高硬度雙金屬耐磨襯板偽共晶碳化物主要與Fe3Mo3CV8C7;加熱該鍛造工藝，F(xiàn)e3Mo3C溶于基體和碳化物觀結(jié)構(gòu)和樹(shù)枝狀結(jié)晶間的偏析;二次碳化物和雜質(zhì)元素，它趨于低垂晶界偏析，和襲擊職能改進(jìn)各向異性。溶解在基部V8C7高硬度雙金屬耐磨襯板物種，殘留在退火鍛造和淬火和在組織回火后未溶解的顆粒的量小;淬火回火大量V8C7沉淀，Mo2C的碳化物的二次硬化基，高溫度高硬度雙金屬耐磨襯板均質(zhì)化退火的橫向襲擊的能量比90J，與未處置樣品比較，淬火和大于20J回火側(cè)向襲擊的能量狀態(tài)，橫跨1倍的襲擊能量高，或湊近程度鋼(其是襲擊能量78J和23J)