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65錳鋼板-42crmo鋼板源頭廠家量大價(jià)優(yōu)
更新時(shí)間：2026-01-14 03:11:53 ip歸屬地：威海，天氣：小雪轉(zhuǎn)中雪，溫度：-5-4 瀏覽次數(shù):64 公司名稱(chēng)： 眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料(威海市分公司)
| 產(chǎn)品參數(shù) | |
|---|---|
| 產(chǎn)品價(jià)格 | 電議 |
| 發(fā)貨期限 | 電議 |
| 供貨總量 | 電議 |
| 運(yùn)費(fèi)說(shuō)明 | 電議 |
| 材質(zhì) | 65錳鋼板 |
| 規(guī)格 | 1500*4000 |
| 品牌 | 河鋼、敬業(yè) |
| 切割方式 | 激光加工 |
| 狀態(tài) | 冷軋、熱軋、淬火 |
| 范圍 | 65錳鋼板-42crmo鋼板量大價(jià)優(yōu)供應(yīng)范圍覆蓋山東省、棗莊市、東營(yíng)市、濟(jì)寧市、菏澤市、濱州市、聊城市、濰坊市、德州市、泰安市、臨沂市、煙臺(tái)市、威海市、萊蕪市、日照市、淄博市、青島市、濟(jì)南市 環(huán)翠區(qū)、文登區(qū)、榮成市、乳山市等區(qū)域。 |
隨著科技進(jìn)步，自主研發(fā)，眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料(威海市分公司)迅速發(fā)展成為固定資產(chǎn)雄厚、配套設(shè)施齊全、檢測(cè)設(shè)備先進(jìn)、 45#特厚板材產(chǎn)品質(zhì)量合格、科技管理完善，我們生產(chǎn)的 45#特厚板材越來(lái)越受到用戶的好評(píng)，歡迎新老客戶來(lái)電咨詢。
本文意在解決高錳鋼在低應(yīng)力條件下耐磨性較差的缺點(diǎn),同時(shí)滿足其在高應(yīng)力沖擊下保持較好的沖擊韌性,開(kāi)展了高錳鋼表面等離子熔覆FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層的探索,研究了高65錳鋼板錳鋼表面等離子熔覆FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層后,以及對(duì)FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層/高錳鋼基體進(jìn)行時(shí)效處理后的組織與性能的演變,探明Ti元素的添加以及時(shí)效處理對(duì)于FeCoNiCrMn系高熵合金涂層組織與性能的影響,為后續(xù)在高錳鋼表面制備出能夠承受高低應(yīng)沖擊高熵合金耐磨涂層提供參考。
試驗(yàn)結(jié)果表明:FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層在熔覆后表層晶粒結(jié)構(gòu)為等軸晶,同時(shí)有少量共晶組織產(chǎn)生,熔覆層中部為樹(shù)枝晶,與基體接觸的熔覆層底部為胞狀晶;在時(shí)效后熔覆層整體的等軸晶增多,相應(yīng)的樹(shù)枝晶和胞狀晶有所減少。熔覆后FeCoNiCrMnTix的物相構(gòu)成比較單一穩(wěn)定,65mn冷軋鋼板當(dāng)x=0的時(shí)候熔覆層的物相組成由單一的FCC相組成,主要相為Fe0.64Ni0.36,當(dāng)Ti元素加入后,有BCC相Co3Ti產(chǎn)生,且新相Co3Ti的峰值也隨Ti元素的增多而提高。在時(shí)效過(guò)后熔覆層的物相組成沒(méi)有很大差別,Co3Ti析出物有了明顯的增多,峰值也有了明顯的提高。整體上各個(gè)試樣的硬度從熔覆層到熱影響區(qū)再到基體呈下降趨勢(shì)。
65mn錳冷軋鋼板熔覆后的涂層硬度由表至里變化趨勢(shì)略下降;時(shí)效處理后的涂層硬度由表至里的下降趨勢(shì)不明顯,涂層的硬度較為平均,且時(shí)效處理前后的試樣 硬度值都隨Ti含量的增多而。其中基體的硬度值在220.4HV左右,熔覆后的高熵合金涂層 硬度值為344.5HV。時(shí)效處理后FeCoNiCrMnTi0.5高熵合金涂層的 硬度值為469.7HV。
3）65錳冷軋鋼板o熱軋實(shí)驗(yàn)鋼佳臨界退火+淬火和配分（IA&QP）工藝參數(shù)為760℃臨界區(qū)退火30min,180℃等溫淬火10s并在350℃等溫配分180s。該工藝下熱軋實(shí)驗(yàn)鋼展現(xiàn)出了 力學(xué)性能,即抗拉強(qiáng)度1231MPa,伸長(zhǎng)率24.8%,強(qiáng)塑積可達(dá)30.5GPa·%。IA&QP工藝處理后4Mn-Nb-Mo熱軋實(shí)驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度均超過(guò)了 1024MPa,但伸長(zhǎng)率和RA含量不高。
（4）采用新型循環(huán)淬火和奧氏體逆相變（CQ-ART）65錳鋼板工藝處理后的4Mn-Nb-Mo冷軋實(shí)驗(yàn)鋼,晶粒尺寸得到了明顯的細(xì)化,同時(shí)RA含量顯著提高。兩次循環(huán)淬火后的CQ2-ART冷軋?jiān)嚇泳哂懈逺A含量（62.0%）、佳晶粒尺寸（0.40μm）以及穩(wěn)定性;這為RA在變形期間TRIP效應(yīng)的產(chǎn)生提供了有力的保證。終CQ2-ART試樣獲得了 綜合性能,即抗拉強(qiáng)度為838MPa,伸長(zhǎng)率為90.8%,強(qiáng)塑積達(dá)到76.1GPa·%。（5）研究4Mn-Nb-Mo和5Mn-Nb-Mo實(shí)驗(yàn)鋼奧氏體穩(wěn)定性因素,發(fā)現(xiàn)Mn元素的含量是影響其穩(wěn)定性的主要因素。不同晶粒尺寸和Mn含量的RA具有不同等級(jí)的RA穩(wěn)定性。實(shí)驗(yàn)鋼RA中存在明顯的Mn配分行為,進(jìn)而導(dǎo)致RA具有不同級(jí)別的穩(wěn)定性,也因此表現(xiàn)出不同的加工硬化行為。本論文設(shè)計(jì)的4Mn-Nb-Mo和5Mn-Nb-Mo兩種低合金實(shí)驗(yàn)鋼在擁有明顯綜合性能優(yōu)勢(shì)的同時(shí)達(dá)到了盡量減少總合金元素含量的目的。
（6）65錳鋼板三種實(shí)驗(yàn)鋼S3階段加工硬化率曲線的大幅度波動(dòng)歸因于不連續(xù)TRIP效應(yīng)。其原因在于RA在拉伸過(guò)程中轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體并且發(fā)生了體積膨脹,進(jìn)而抵消部分應(yīng)力集中并使應(yīng)力轉(zhuǎn)移到周?chē)嘀卸a(chǎn)生協(xié)同變形,伴隨著應(yīng)力的松弛和轉(zhuǎn)移;其次,實(shí)驗(yàn)鋼中的RA需要有不同等級(jí)批次的穩(wěn)定性,當(dāng)應(yīng)力值達(dá)到或超過(guò)該等級(jí)批次RA可發(fā)生相變的臨界值才可產(chǎn)生TRIP效應(yīng)。（7）Ms點(diǎn)受到RA中化學(xué)成分、晶粒尺寸、屈服強(qiáng)度和應(yīng)力狀態(tài)等作用影響?？赏ㄟ^(guò)將實(shí)驗(yàn)鋼MSσ溫度控制在使用溫度以下,以獲得更多更穩(wěn)定的RA,進(jìn)而產(chǎn)生更為廣泛的TRIP效應(yīng),終提高實(shí)驗(yàn)鋼的綜合性能。
汽車(chē)工業(yè)的快速發(fā)展對(duì)汽車(chē)用鋼提出了更高要求,中錳相變誘導(dǎo)塑性（TRIP）鋼作為第三代汽車(chē)用先進(jìn)高強(qiáng)鋼,由于其的機(jī)械性能、相對(duì)低廉的成本、65錳鋼板易加工性和輕量化等優(yōu)勢(shì)成為了研究熱點(diǎn)。通過(guò)調(diào)控中錳鋼的結(jié)構(gòu)、熱處理工藝和軋制工藝,提高其綜合機(jī)械性能與服役性能,是中錳鋼實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)的重要基礎(chǔ)。65mn錳冷軋鋼板本文在Fe-6Mn-0.2C-3Al中錳鋼的基礎(chǔ)上,通過(guò)添加量（0.6wt.%）Si元素（試樣分別被標(biāo)記為0Si和0.6Si）以調(diào)控其成分和結(jié)構(gòu)。材料經(jīng)65mn錳冷軋鋼板熱軋之后,系統(tǒng)的研究了臨界退火時(shí)間、應(yīng)變速率、熱處理工藝和軋制工藝等對(duì)材料的機(jī)械性能和氫脆性能的影響。
獲得以下主要結(jié)論:（1）熱軋板在740℃下臨界退火3～120min不等,退火時(shí)間對(duì)結(jié)構(gòu)、機(jī)械性能和斷裂行為的研究表明:0Si的結(jié)構(gòu)為超細(xì)晶奧氏體和α-鐵素體。0.6Si的結(jié)構(gòu)中既存在超細(xì)晶奧氏體和α-鐵素體,也存在大量粗晶粒δ-鐵素體,且在退火過(guò)程中,δ-鐵素體的硬度急劇下降。短時(shí)間退火時(shí),0.6Si的機(jī)械性能稍低于0Si試樣,如下:退火3～7min時(shí),0Si和0.6Si對(duì)應(yīng)的強(qiáng)塑積分別為13.8～37.9GPa·%17.1～25.3GPa·%。長(zhǎng)時(shí)間退火時(shí),0.6Si的機(jī)械性能遠(yuǎn)高于0Si試樣,如下:退火30～60min時(shí),0Si和0.6Si對(duì)應(yīng)的強(qiáng)塑積分別為 38.6～31.8GPa·%和 58.2～55.6GPa·%。0Si的裂紋主要于γ（α’）/α界面處形核,0.6Si的裂紋主要于γ（α’）/α和（γ（α’）+α）/δ界面處形核。65mn錳冷軋鋼板當(dāng)δ-鐵素體的硬度高于奧氏體和α-鐵素體時(shí),0.6Si的裂紋優(yōu)先沿著（γ（α’）+α）/δ界面擴(kuò)展,形成平行于拉伸方向的大量裂紋,并造成斷口分層;當(dāng)δ-鐵素體的硬度遠(yuǎn)低于奧氏體和α-鐵素體時(shí),0.6Si的裂紋優(yōu)先穿過(guò)γ（α’）/α結(jié)構(gòu),形成垂直于拉伸方向的大量裂紋,當(dāng)其擴(kuò)展至較軟δ-鐵素體時(shí),發(fā)生止裂。