如需連接，應(yīng)采用搭接焊，搭接長(zhǎng)度不得小于20mm，采用雙面氧焊，并保證焊縫飽滿，無砂眼裂縫。焊工必須經(jīng)培訓(xùn)合格，持證上崗?！笆弊纸宇^和“T”字形接頭在現(xiàn)場(chǎng)加工時(shí)，應(yīng)嚴(yán)格控制焊接質(zhì)量。

止水銅片的銜接根據(jù)施工圖的規(guī)定，采取折疊、咬接或搭接，搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于20mm，咬接或搭接應(yīng)采取雙面焊，焊工需考試合格，焊接作業(yè)必須在遞交試焊樣品報(bào)請(qǐng)監(jiān)理人批準(zhǔn)后方可施焊。

3、止水銅片安裝過程中
安裝應(yīng)由模板夾緊定位，支撐牢固。須按設(shè)計(jì)位置跨縫對(duì)中進(jìn)行安裝，并用托架、卡具定位，確保在混凝土澆筑過程中不產(chǎn)生變形或位移。不允許有拉筋、鋼筋或其它鋼結(jié)構(gòu)與止水相碰接。

安裝應(yīng)保證牛鼻子對(duì)中并加以固定，防止在砼澆筑時(shí)變形或偏離分縫中心線，架立止水片時(shí)不得在金屬止水片上穿孔。

安裝應(yīng)準(zhǔn)確、牢固，其鼻子中心線與接縫中心線偏差5 。定位后應(yīng)在鼻子 空腔內(nèi)滿填塑性材料。

Cu10Zm合金的鑄態(tài)組織,該合金為a單相固溶體,枝晶干富銅,枝晶間富鋅。當(dāng)CuZn合金中鋅含量達(dá)30%-32%時(shí),則因非平衡凝固會(huì)導(dǎo)致枝晶間出現(xiàn)少量B相(包晶反應(yīng)所得)。紫銅止水片Cu7A合金及Cu6.55n0.1P合金鑄態(tài)組織。從圖2-18(a)可知,平衡態(tài)為單相a固溶體的Cu7A合金,在鑄態(tài)下,基體為具有枝晶偏析的a固溶體,枝晶間出現(xiàn)非平衡的少量(a+Y2)共析產(chǎn)物。這種共析體是因非平衡結(jié)晶時(shí)生產(chǎn)了非平衡共晶(a+B),其中的β相再發(fā)生共析轉(zhuǎn)變所致。Cu6.55m0.1P合金在平衡態(tài)亦應(yīng)為單相的a固溶體,但在鑄錠時(shí)非平衡凝固的條件下,基體a具有較嚴(yán)重的枝晶偏析枝晶間富錫和磷,在一定情況下可能在枝間出現(xiàn)(a+8)共析體及Cu3P化合物(可視為++Cu3P三相低熔共晶)CuAl系合金中,當(dāng)含鋁量超過7%時(shí)會(huì)出現(xiàn)β相。在降至一定溫度時(shí),B相會(huì)發(fā)生共析分解,生成a+y2共析體。含鋁較高的圖2-17Cu-10Zn合金鑄態(tài)組織120合金,凝固時(shí)亦會(huì)首先生成B晶粒,溫度進(jìn)步降低時(shí),將從B相基體中析出具有魏氏組織特征的a相。

對(duì)于加工材料而言,紫銅止水片鑄錠塑性是至關(guān)重要的。為了保證鑄錠良好的變形塑性,除防止鑄錠中的一些缺陷外,顯然不希望鑄錠組織處于非平衡凝固狀態(tài)。由于產(chǎn)生非平衡狀態(tài)的原因是結(jié)晶過程中擴(kuò)散受阻,因而此種狀態(tài)在熱力學(xué)上是亞穩(wěn)定的,有自動(dòng)向平衡態(tài)轉(zhuǎn)化的趨勢(shì)。人們可利用這一趨勢(shì),將鑄態(tài)合金加熱到一定溫度,提高原子擴(kuò)散能力,使其較快完成由非平衡向平衡狀態(tài)的轉(zhuǎn)化過程。這種處理稱為均勻化退火或擴(kuò)散退火。熱軋是紫銅片止水帶生產(chǎn)中鑄錠開坯的主要手段。充分利用紫銅片止水帶在高溫條件下具有優(yōu)異的塑性這一特點(diǎn),從而以較小的軋制力實(shí)現(xiàn)較大程度的變形。熱軋的鑄錠一般由半連續(xù)、連續(xù)鑄造或鐵模鑄造提供。鑄錠規(guī)格的選擇應(yīng)考慮產(chǎn)品的品種、規(guī)格、生產(chǎn)規(guī)模、軋機(jī)設(shè)備條件及鑄造方式等。鑄錠的厚度一般與軋輥的直徑之比為1:(3.5~7),同時(shí)不超過軋機(jī)的開口度;在設(shè)備、工藝條件允許的情況下增大鑄錠的厚度,可以提高生產(chǎn)效率和成品率。鑄錠寬度通常等于或數(shù)倍于成品寬度,并適當(dāng)考慮寬展量及切邊量;一般鑄錠寬度還應(yīng)控制在軋輥長(zhǎng)度的80%以內(nèi)。鑄錠的長(zhǎng)度在滿足終軋溫度及輥道長(zhǎng)度的條件下,盡量增加鑄錠的長(zhǎng)度,以提高生產(chǎn)效率和成品率。