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此時高速鋼的硬度可達到 值;若V、Nb含量過大,基體中的彌散顆粒狀碳化物數(shù)量減少,生成的碳物粗大,反會降低高速鋼的力學性能。高速鋼的 淬火溫度為1100~1150℃,在此溫度下淬火,硬度可達69HRC。淬火溫度高于1000℃,高速鋼淬火后得到的硬度都相當高,但超過1150℃,隨淬火溫度的升高,硬度值又會顯著下降。高速鋼的二次回火 溫度為500~525℃,此時軋輥用高速鋼出現(xiàn)二次硬化峰68.5HRC?;鼗鸨M管沒有改變碳化物的類型,但對碳化物的大小、分布、體積分數(shù)以及基體的性能影響很大,改善了碳化物的沿晶分布,析出的MC型碳化物晶粒細小,分布均勻,纖維狀減少而棒狀增加。所研究的含V、Nb的軋輥用高速鋼,其碳化物主要類型有:M7C3、M6C和MC等,呈菊花狀、長條狀和顆粒狀分布。



如果是因為機械應(yīng)力產(chǎn)生的斷裂,需要很大的機械應(yīng)力。經(jīng)粗略計算,如此大截面的高鉻鑄鋼軋輥若被機械應(yīng)力拉斷,則需要100MN以上的拉力,對于該軋輥工作的軋機來說這是不可能的。軋輥受力 的部位是傳動端輥頸,如果材料的力學性能指標不足,正常軋制情況下首先損壞的是傳動端輥頸。從實際軋制和斷輥情況來看,不是由于機械應(yīng)力造成輥身斷裂。
對組織應(yīng)力影響 的就是外層組織中殘余奧氏體含量。殘余奧氏體在軋制溫度,軋制壓力和水冷的交變作用下,發(fā)生奧氏體向馬氏體或貝氏體的轉(zhuǎn)變,由于奧氏體的比容小,而馬氏體的比容大,因而在組織轉(zhuǎn)變的過程中伴隨著體積的膨脹,會致使軋輥的工作層產(chǎn)生更大的壓應(yīng)力,芯部產(chǎn)生更大的拉應(yīng)力,芯部應(yīng)力一旦超過材料的強度,必然造成軋輥斷裂??紤]到殘余奧氏體對組織應(yīng)力的影響及熱帶連軋機軋輥的工作條件,一般軋輥的殘余奧氏體含量控制在小于5%即可保證使用。該斷裂軋輥的外層組織中殘余奧氏體含量小于1%,故組織應(yīng)力可以忽略不計。


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同時廣泛應(yīng)用于型鋼軋機粗軋和精軋機架、熱軋帶鋼連軋機粗軋和精軋前段工作輥。半鋼軋輥材質(zhì)中若增加硅含量,通過石墨化處理,具有高的抗熱裂性和強韌性,作為初軋機開坯軋輥、大型型鋼粗軋輥、開坯連軋機軋輥和熱軋帶鋼連軋機立輥,可獲得良好的軋制效果。
1、 合金鑄鋼軋輥依其化學成分和熱處理工藝,可使輥身外層基體組織為珠光體及貝氏體。珠光體可以是片狀或球狀,或是索氏體類型回火索氏體不僅具有高的強韌性,而且具有優(yōu)良的抗熱裂性,尤其是帶位相的回火索氏體組織還兼有優(yōu)良的耐磨損性能,故用于初軋機時,軋制效果良好。合金鑄鋼軋輥具有較高的抗拉強度和韌性,一定的耐磨性和抗熱裂性,主要用于初軋機的開坯軋輥和型鋼軋機粗軋輥。


4)液態(tài)金屬電渣熔接法(ESSLM)。1996年,烏克蘭ELMET軋輥公司開發(fā)了液態(tài)金屬電渣熔接法制造高速鋼復合軋輥新工藝,它是在CPC法的基礎(chǔ)上加上電渣凈化的一種新的軋輥制造方法。用ESSLM法制造軋輥時,其外層是在特殊設(shè)計的導電水冷銅結(jié)晶器中凝固形成的,結(jié)晶器不僅使?jié)踩氲耐鈱愉撍蹋瑫r也作為電渣過程中非自耗電極。復合過程開始時,先將作為高速鋼軋輥芯部的芯軸插入結(jié)晶器中,并與其同軸。軸的外表面和結(jié)晶器的內(nèi)
表面的間隙決定軋輥外層厚度。然后將在另外的熔化裝置中熔化的渣液澆入結(jié)晶器和芯軸的間隙中,渣液形成渣池,它的熱量將芯軸表面預(yù)熱。然后再澆入外層高速鋼水,可連續(xù)澆入,也可按預(yù)先設(shè)定的程序澆入。鋼水將熔渣上浮,同時在通過渣池時被渣精煉。


