一、內(nèi)蒙古附近熱切割 NM400:氣割時(shí)減低氣割速度，盡量預(yù)熱100°C左右后再切割。 NM450:氣割時(shí)減低氣割速度，盡量預(yù)熱150°C左右后再切割。 NM500:氣割時(shí)減低氣割速度，盡量預(yù)熱150 -200°C左右后再切割。 注: 30mm 以上厚度必須預(yù)熱。 二、內(nèi)蒙古附近成形(不建議折彎用) 耐磨鋼板折彎時(shí)，先把折彎區(qū)域的板邊的棱角倒圓，以減少應(yīng)力集中，防止折彎時(shí)產(chǎn)生裂紋。折彎及卷圓時(shí)注意折彎線應(yīng)垂直于軋制方向。 盡量不加熱鋼板，若不能避免加熱時(shí)，主要應(yīng)低溫加熱。 三、內(nèi)蒙古附近焊接 耐磨鋼和其他材質(zhì)焊接時(shí)，遵循原則為:按強(qiáng)度低的材質(zhì)選擇焊材強(qiáng)度，按強(qiáng)度高的材質(zhì)確定預(yù)熱溫度: 預(yù)熱溫度 ----NM400 150°C 預(yù)熱 ----NM450 200°C預(yù)熱 ----NM500 200°C預(yù)熱 焊前焊道兩側(cè)50mm范圍內(nèi)油、內(nèi)蒙古附近水、內(nèi)蒙古附近銹等污物: 采用混合氣體保護(hù)焊，保護(hù)氣體80％Ar＋20％CO2: 焊材采用實(shí)芯焊絲(建議)，盡可能采用低氫或超低氫焊絲，有條件可以消氫處理 (150-200°C) 2小時(shí): 焊接線能量控制在10KJ/cm左右，采用窄間道焊接，層間溫度控制在300°C以下， 焊后注意保溫。 四、內(nèi)蒙古附近耐磨鋼硬度檢測 1、內(nèi)蒙古附近由于鋼板彈性變形影響沖擊回彈速度，手持便攜式硬度計(jì)不適用于≤16mm薄板； 2、內(nèi)蒙古附近火焰切割熱影響區(qū)回火馬氏體中碳化物析出會造成硬度降低?；鹎腥訒r(shí)≥20mm厚板應(yīng)不小于200＊200 ( mm)，＜20mm 薄板應(yīng)不小于250＊250 ( mm)； 3、內(nèi)蒙古附近需磨掉表面1.2-1 .5mm氧化層。 4、內(nèi)蒙古附近檢測硬度要求在中心部位進(jìn)行檢測，避免熱影響區(qū)。

耐磨鋼板激光合金強(qiáng)化單元體由于在成形過程中添加了合金粉末，在耐磨鋼板材料表面發(fā)生了物理和化學(xué)反應(yīng)，使材料的化學(xué)成分和組織結(jié)構(gòu)都發(fā)生了改變，在保持了熔凝單元體高度細(xì)化特征基礎(chǔ)上進(jìn)一步得到強(qiáng)化。激光合金化仿生耦合修復(fù)試樣與熔凝修復(fù)試樣相比具有較高的抗熱疲勞性能，其中耐磨鋼板合金強(qiáng)化試樣的抗熱疲勞性能。具體分析了耐磨鋼板仿生耦合單元體形狀（點(diǎn)、內(nèi)蒙古本地條紋、內(nèi)蒙古本地網(wǎng)格）及其特征量對耐磨鋼板試樣抗熱疲勞性能的影響規(guī)律，探討相關(guān)機(jī)理。為了進(jìn)一步提高單元體的熱疲勞性能，采用激光合金化手段強(qiáng)化單元體，合金粉末是Co50和Fe30A，研究了合金強(qiáng)化單元體對修復(fù)后耐磨鋼板試樣康熱疲勞性能的影響規(guī)律，并探討相關(guān)機(jī)理。研究結(jié)果表明，熔凝仿生耦合單元體組織由高度細(xì)化的馬氏體和殘余奧氏體構(gòu)成，不僅具有優(yōu)良的抗熱疲勞裂紋萌生能力，而且能夠有效抵抗裂紋擴(kuò)展，使得熔凝仿生耦合修復(fù)試樣的抗熱疲勞性能。研究了不同的冶煉工藝對耐磨鋼板純凈度及沖擊韌性的影響,簡要闡述了UHP脫氧工藝的技術(shù)優(yōu)勢。結(jié)果表明:采用UHP＋LF＋VD工藝冶煉的耐磨鋼板可以控制到15 ppm以下；[P]可以從0.020％降到0.010％以下,[S]可以從0.015％降低到0.005％以下,從而提高了耐磨鋼板鋼的純凈度及沖擊韌性。