隨著保溫時(shí)間的增加，初生-Al不斷球化，淬火組織也越圓整,耐磨襯板基體合金平均晶粒尺寸為89~132m，晶粒組織的球化和粗化過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，在590～600℃區(qū)間，有利于均勻、細(xì)小的近球形組織的形成，保溫20～40min的晶粒組織的圓度及平均晶粒尺寸較為理想，二次加熱條件下晶粒尺寸減小30～40m。 　　二次加熱過(guò)程中，隨著保溫溫度的升高，組織轉(zhuǎn)變速度加快，耐磨板的晶粒粗化速率常數(shù)為1196m3/s,合金中大量?jī)?nèi)生形核和固－液界面成分過(guò)冷的降低有利于上述組織的形成。在二次加熱過(guò)程中，發(fā)生了一定的球化，耐磨襯板的晶粒長(zhǎng)大能增加約50%，從而對(duì)二次加熱過(guò)程中晶粒迅速長(zhǎng)大的行為起到了顯著的作用。 　　的過(guò)程中，會(huì)對(duì)其編制工藝產(chǎn)生重要影響的就是它的疏密程度和粉體的體積，所以要通過(guò)相應(yīng)的方式所需的疏密程度，并且以適合的工藝進(jìn)行編制。計(jì)算結(jié)果表明，在屏蔽物核心點(diǎn)處兩種計(jì)算辦法所得的結(jié)果比較靠近，而且用簡(jiǎn)化的同軸圓來(lái)計(jì)算屏蔽物核心處的屏蔽效能是可行的；絲緯線(xiàn)直徑公差和根數(shù)的變動(dòng)，導(dǎo)致了緯線(xiàn)的變型量增大，使得編制過(guò)程中極易導(dǎo)致斷絲現(xiàn)象。 　　由此可見(jiàn)，的的疏密程度必須恰到好處才可以，絲之間的力沒(méi)有改變，緯線(xiàn)的變型量增大的情況下要求打緯力也要增加。正是因?yàn)槿绱耍瑴p小線(xiàn)之間的摩擦編制工藝的關(guān)鍵。編制過(guò)程中，較為常用的方法是正交口編制和反交口編制兩種；片小，但緯線(xiàn)堅(jiān)固性差，很容易顯來(lái)脫絲現(xiàn)象；而反交口編制堅(jiān)固性大，片軟而韌度，但容易顯來(lái)亮點(diǎn)。

　　夾雜物中心以氧化物為主，外層包裹物為MnS。隨著Ti質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，夾雜物中Mn、Si等元素，Al、Ti、0質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，夾雜物中心的氧化物以MnO、Si0Al20，、MgO的次序逐漸轉(zhuǎn)移至邊緣，終被TixOy取代。此過(guò)程中，夾雜物由Mn-Si-O轉(zhuǎn)變?yōu)門(mén)i-Mn-Al-O，后轉(zhuǎn)變?yōu)門(mén)i-Al-O，并且對(duì)于針狀鐵素體形核而言，完成了無(wú)效夾雜物一有效夾雜物一無(wú)效夾雜物的轉(zhuǎn)變。 　　辦法與一般低碳和低合金鋼的切開(kāi)相同簡(jiǎn)略，但在切開(kāi)復(fù)合耐磨板時(shí)，需避免耐磨板切開(kāi)時(shí)裂紋的發(fā)生，切開(kāi)時(shí)應(yīng)遵從以下主張：切開(kāi)裂紋：復(fù)合耐磨板切開(kāi)裂紋類(lèi)似于焊接時(shí)發(fā)生氫致裂紋，假如鋼板切邊發(fā)生裂紋，將會(huì)在切后24小時(shí)至幾周內(nèi)才呈現(xiàn)。 　　因而，切開(kāi)裂紋歸于性裂紋，耐磨鋼板厚度和硬度越大，呈現(xiàn)切開(kāi)裂紋的傾向性就越大。預(yù)熱切開(kāi)：避免復(fù)合耐磨板切開(kāi)裂紋有用的辦法，即是在切開(kāi)前進(jìn)行預(yù)熱。在進(jìn)行火焰切開(kāi)前，鋼板一般都要預(yù)熱，其預(yù)熱溫度高低首要取決于耐磨鋼板質(zhì)量等級(jí)和板厚，預(yù)熱辦法可采用火焰燒、電子加熱墊進(jìn)行，也能夠運(yùn)用加熱爐加熱。 　　為斷定耐磨板的預(yù)熱作用，應(yīng)在加熱門(mén)外表測(cè)驗(yàn)溫度。注意：預(yù)熱時(shí)，要使全部復(fù)合耐磨板界面均勻受熱，避免觸摸熱源的區(qū)域呈現(xiàn)部分過(guò)熱景象。假如無(wú)法進(jìn)行整板預(yù)熱，則能夠運(yùn)用部分預(yù)熱法代替。低速切開(kāi)：避免切開(kāi)裂紋的另一種辦法即是下降切開(kāi)速度。