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4、支座設(shè)計(jì)位移:SX雙向活動(dòng)支座和DX單向活動(dòng)支座的順結(jié)構(gòu)方向的主位移量設(shè)計(jì)位移為±100mm和±150mm,SX雙向活動(dòng)支座的橫向位移量為±40mm,DX單向活動(dòng)支座橫向位移限值為±3mm。當(dāng)所需位移量不同時(shí),可進(jìn)行特殊設(shè)計(jì);5、活動(dòng)支座設(shè)計(jì)摩擦系數(shù):常溫(-25℃~60)低溫(-40℃~-25)μ≤0.03μ≤0.05。6、溫度適用范圍:-40℃~+60℃。7、支座使用環(huán)境:支座根據(jù)使用環(huán)境可分為普通型(適用于一般大氣環(huán)境)和耐蝕型(適用于海洋大氣環(huán)境及重度污染大氣環(huán)境),耐蝕型支座需在型號(hào)LQZ后加注(NS)以做標(biāo)識(shí)。8、對(duì)于有坡度要求的梁體,預(yù)制梁橋采用在支座上座板頂面設(shè)置楔形板的方式以適應(yīng)梁體的坡度要求;現(xiàn)澆梁橋的坡度由梁底混凝土調(diào)整,支座本體不設(shè)坡度。



性能與特點(diǎn)球形支座傳力可靠,轉(zhuǎn)動(dòng)靈活,它不但具備盆式橡膠支座承載能力大,容許支座位移大等特點(diǎn),而且能更好地適應(yīng)支座大轉(zhuǎn)角的需要,與盆式支座相比具有下列優(yōu)點(diǎn):1) 支座通過(guò)球面?zhèn)髁?,不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象,作用在混凝土上的反力比較均勻。2) 支座通過(guò)球面聚四氟乙烯板的滑動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)支座的轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程,轉(zhuǎn)動(dòng)力矩小,而且轉(zhuǎn)動(dòng)力矩只與支座球面半徑及聚四氟乙烯板的摩擦系數(shù)有關(guān),與支座轉(zhuǎn)角大小無(wú)關(guān)。因此特別適用于轉(zhuǎn)角的要求,設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角可達(dá)0.05rad以上。3) 支座各向轉(zhuǎn)動(dòng)性能一致,適用于寬橋、曲線橋。支座不用橡膠承壓,不存在橡膠老化對(duì)支座轉(zhuǎn)動(dòng)性能的影響,特別適用于低溫地區(qū)。支座除具有QZ等國(guó)內(nèi)球形支座的特點(diǎn)外,還有以下主要優(yōu)勢(shì):轉(zhuǎn)動(dòng)和滑動(dòng)摩擦阻力小轉(zhuǎn)角大,扭矩相對(duì)較小結(jié)構(gòu)緊湊支座應(yīng)用于中等到特別大的承載量、大轉(zhuǎn)角的情況。




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    支承結(jié)構(gòu)與支承方式,目前在很多工程中,網(wǎng)架(網(wǎng)殼)一般由鋼構(gòu)公司根據(jù)事先假定的邊界約束條件進(jìn)行設(shè)計(jì),再將他們算出來(lái)的支座反力作為外加荷載作用到下部支承結(jié)構(gòu)中。把網(wǎng)架(網(wǎng)殼)和下部支承結(jié)構(gòu)分開(kāi)計(jì)算,網(wǎng)架支座相對(duì)于下部結(jié)構(gòu)的位移雖然可以通過(guò)彈性約束方法模擬,但是由下部支承結(jié)構(gòu)變形帶來(lái)的支座沉陷等支座本身的變位很難估算準(zhǔn)確,算出來(lái)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力在某些情況下會(huì)與實(shí)際情況差別較大,可能會(huì)給工程留下隱患。下部結(jié)構(gòu)可能是柱,也可能是梁,也可能是其他結(jié)構(gòu)形式,不僅剛度是有限的,而且具體工程剛度差異可能很大,在這種假定條件下,算出來(lái)的桿件內(nèi)力、支座反力及下部結(jié)構(gòu)內(nèi)力與采用網(wǎng)架支座剛度為實(shí)際剛度且上、下部結(jié)構(gòu)共同工作的力學(xué)模型所計(jì)算出來(lái)的結(jié)果肯定是不相同的。




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