如何防止鋁合金管母線在焊接的時候變形- 來源： 中國金屬資訊網(wǎng) 發(fā)布人: newsh 大中小摘要： 熔化狀態(tài)的鋁合金在凝固結(jié)晶過程中，其體積大約減少6％,在此過程中所產(chǎn)生的收縮應(yīng)力可能會導(dǎo)致焊接接頭的變形。熔化狀態(tài)的鋁合金在凝固結(jié)晶過程中，其體積大約減少6％,在此過程中所產(chǎn)生的收縮應(yīng)力可能會導(dǎo)致焊接接頭的變形。焊接變形造成焊接結(jié)構(gòu)尺寸形狀超差，焊接結(jié)構(gòu)組裝配合困難，焊接變形過大或矯正無效，有可能使產(chǎn)品報(bào)廢，造成經(jīng)濟(jì)損失。鋁及鋁合金焊接產(chǎn)品當(dāng)中目前都以薄板構(gòu)件居多，在焊接過程中更易發(fā)生變形，因而有效地控制其變形就顯得尤為重要。控制變形與正確的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，接頭的準(zhǔn)備和裝配，焊接方法的選擇和正確的焊接次序有關(guān)。為了使變形減至小，零件設(shè)計(jì)時，應(yīng)該將焊縫減至少并且合理布置焊縫位置，如果是在剛性的區(qū)域局部焊接，如在邊棱或拐角處焊接，將會使變形很小，焊縫應(yīng)該遠(yuǎn)離強(qiáng)烈的冷作硬化區(qū)。合理選擇焊接工藝，可以使變形減至小，如選用熱輸入集中的焊接方法，單邊焊時采用反變形法，雙面焊時使焊縫的每一邊都熔敷上等量的金屬。正確的焊接順序是控制和減少變形的主要方法。它使焊接變形消失于焊接過程中，或使不同時期、山東濟(jì)南不同位置產(chǎn)生的焊接變形相反、山東濟(jì)南相消，從而達(dá)到控制焊接變形的目的。設(shè)計(jì)焊接順序時可以考慮以下幾點(diǎn)：(1)一般應(yīng)從中心向外進(jìn)行焊接；(2)具有 收縮的焊縫先焊；(3)如有可能，為了平衡收縮，對于一個結(jié)構(gòu)的兩邊焊接應(yīng)該同時進(jìn)行；(4)焊縫應(yīng)分布在結(jié)構(gòu)的兩邊，焊接時，焊道要兩邊交替焊接，以平衡應(yīng)力。若條件允許，應(yīng)盡量采用分段逆焊技術(shù)；(5)對于一個焊道，一旦開始焊接后，就不要間斷，一直焊完。采用工裝夾具對焊件進(jìn)行剛性固定之后再實(shí)施焊接，這也是防止變形的有效措施，且不分考慮焊接順序。但是對于一些大的、山東濟(jì)南形狀復(fù)雜的焊件來說，夾具的制造比較麻煩，而且撤除固定之后，焊件還有少許變形。因此，這種方法更適用于一些小的，形狀規(guī)則的焊件焊接。如果焊件尺寸大、山東濟(jì)南形狀復(fù)雜，又是成批生產(chǎn)，則可以設(shè)計(jì)一個能夠轉(zhuǎn)動的專用焊接模具，既可以防止變形，又能提高生產(chǎn)率。在實(shí)際焊接生產(chǎn)中,控制變形的方法還有很多,而且在運(yùn)用時，常常多是聯(lián)釆用，而不是單獨(dú)采用。因此要具體問題具體分析。

鋁鎂合金管型 管母線外殼采用鋁鎂合金管型 管母線合金材料沖壓，具有良好的延展性、山東濟(jì)南同城密度低、山東濟(jì)南同城導(dǎo)電、山東濟(jì)南同城傳熱性、山東濟(jì)南同城抗腐蝕、山東濟(jì)南同城外形美觀等特點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于儀器、山東濟(jì)南同城儀表、山東濟(jì)南同城電子、山東濟(jì)南同城通信、山東濟(jì)南同城自動化、山東濟(jì)南同城傳感器、山東濟(jì)南同城智能卡、山東濟(jì)南同城工業(yè)控制、山東濟(jì)南同城機(jī)械等行業(yè)。那么鋁鎂合金管型 管母線外殼怎么區(qū)分壓鑄鋁鎂合金管型 管母線和擠壓鋁鎂合金管型 管母線呢?下面忠藝隆小編就針對這個問題來為大家介紹下。擠壓的原理是對擠壓筒中的鋁鎂合金管型 管母線棒施加壓力，使接近熔點(diǎn)的鋁鎂合金管型 管母線棒通過模具的?？讛D出模孔的形狀。所以擠壓鋁鎂合金管型 管母線型材相當(dāng)于一個二維平面的延伸，理論上來說這個平面可以無限延伸。但是由于設(shè)備的長度限制，長料的后期操作困難，一般擠壓鋁鎂合金管型 管母線型材不超過6米長。然后根據(jù)實(shí)際使用尺寸進(jìn)行切割。而壓鑄的原理是將鋁鎂合金管型 管母線合金完全熔化然后注入到三維的鋁鎂合金管型 管母線外殼模具中，并保持一定的壓力，冷卻后打開模具，一個壓鑄鋁鎂合金管型 管母線合金外殼就完成了。壓鑄鋁鎂合金管型 管母線外殼的外觀種類更豐富。從以上可以看出來擠壓鋁鎂合金管型 管母線外殼只能在二維的截面改變形狀，而壓鑄鋁鎂合金管型 管母線外殼可以在三維的任意部位改變形狀。壓鑄鋁鎂合金管型 管母線可以做成一個中空的球，而擠壓鋁鎂合金管型 管母線只能做成中空的圓管，它的兩頭是通的。所以擠壓鋁鎂合金管型 管母線外殼兩頭會采用封蓋或者鋁鎂合金管型 管母線板封起來。而壓鑄鋁鎂合金管型 管母線外殼可以做成一個盒子的形狀，上面用蓋板蓋住。但是我們擠壓鋁鎂合金管型 管母線型材外殼還是比壓鑄鋁鎂合金管型 管母線外殼要常見，這是為什么呢?因?yàn)閴鸿T鋁鎂合金管型 管母線模具費(fèi)昂貴，并且生產(chǎn)效率不及擠壓鋁鎂合金管型 管母線型材，加工費(fèi)也比較高。在一些需要防水密閉的情況下會需要用到壓鑄鋁鎂合金管型 管母線外殼。 [轉(zhuǎn)載需保留出處 –

　脫脂時間的延長與脫脂溫度的升高對6063G鋁鎂合金管 管母線具有相類似的影響規(guī)律,即脫脂時間越長,合金表面出現(xiàn)斑點(diǎn)、山東濟(jì)南附近斑塊腐蝕的可能性越大,斑點(diǎn)、山東濟(jì)南附近斑塊腐蝕的影響程度也越來越深。一般脫脂時間應(yīng)為3min(對200g/L的H2SO4而言),脫脂時間過短或過長都會使型材表面出現(xiàn)不均勻現(xiàn)象,為后續(xù)的陽極氧化處理留下隱患。關(guān)于脫脂時間的影響作用可從以下兩方面介釋:(1)脫脂液中的Cl-有擴(kuò)大斑點(diǎn)和斑塊腐蝕的趨勢,而且其濃度越高,影響越甚,這種情況下,如果脫脂時間超過正常值,負(fù)面作用就更為嚴(yán)重；(2)隨著脫脂時間的延長,合金中的微量元素會部分溶解,致使型材表面出現(xiàn)凹凸不平的腐蝕缺陷。2堿洗堿洗是預(yù)處理工藝中關(guān)鍵的步驟,堿洗劑以及添加劑,反應(yīng)溫度、山東濟(jì)南附近時間等不同程度地影響著鋁型材的表面質(zhì)量。當(dāng)堿洗劑和添加劑選定之后,影響堿洗效果的因素是堿洗溫度和堿洗時間。2.1溫度的影響堿洗時的反應(yīng)活化能約46kJ/mol,這個數(shù)值一般不隨蝕洗條件的變化而改變,但反應(yīng)速度卻會因溫度升高而加快(溫度每升高10℃,速度就增加一倍)。文獻(xiàn)研究表明:堿洗時反應(yīng)溫度過高會使鋁型材表面產(chǎn)生“干涸斑點(diǎn)”缺陷。當(dāng)堿洗溫度較高時(高于70℃),堿液反應(yīng)速度非?？?型材從堿洗槽移出時,會有大量的堿液附集在其表面,由于此時型材表面仍然保持較高溫度,所以蝕洗速度仍然很高,殘留有堿液的區(qū)域迅速干涸后出現(xiàn)Al2O3斑點(diǎn),而且這些斑點(diǎn)在后續(xù)處理中很難。另外,由于堿洗溫度高,反應(yīng)速度快,溶解下來的Zn2＋、山東濟(jì)南附近Fe3＋亦能在較短時間內(nèi)以溶解2再沉積方式進(jìn)一步加劇局部腐蝕。一般堿洗溫度保持在50℃左右較為合適,既能保證堿洗質(zhì)量,又能防止腐蝕斑點(diǎn)塊的發(fā)生。2.2時間的影響堿洗時間的長短對處理效果有著至關(guān)重要的作用,對于在50℃,用NaOH(50g/L)作為堿洗劑的條件下,時間一般取2min為宜。堿洗時間太短,達(dá)不到除氧化膜及活化表面的效果；時間過長,不僅增加鋁的損耗量,而且有可能將潛在的缺陷擴(kuò)大,造成產(chǎn)品報(bào)廢。3水洗水洗的質(zhì)量對合金的陽極氧化效果有很大影響,由酸槽、山東濟(jì)南附近堿槽帶入的大量雜質(zhì)離子以及較低或較高的pH值都會產(chǎn)生點(diǎn)蝕,特別是對點(diǎn)蝕敏感的氯離子,因其自催化作用很容易在不完整的鈍化膜上產(chǎn)生腐蝕斑點(diǎn)。所以,應(yīng)注意預(yù)處理過程中的水洗質(zhì)量,在保證充分水洗的情況下,還要適當(dāng)控制水洗液中的氯離子含量。3.1時間的影響隨著水洗時間的延長,鋁型材表面斑塊腐蝕大大加劇,腐蝕面積也有所增大。顯微鏡下觀察水洗試樣,發(fā)現(xiàn)斑點(diǎn)腐蝕隨水洗時間的變化沒有明顯的規(guī)律性,但斑塊腐蝕受水洗時間的影響顯著,即水洗時間超過正常值越多,斑塊腐蝕的面積越大,顏色也更深。關(guān)于水洗時間的確定隨處理工序的不同而略有差別,一般脫脂與中和工序后的水洗時間比堿洗后的稍長,但均以不超過2min為宜,以免型材表面出現(xiàn)斑塊缺陷。另外,若水洗方式改為沖洗,便能有效地防止表面斑塊腐蝕。3.2氯離子的影響研究發(fā)現(xiàn),水洗液中的Cl-有誘發(fā)斑塊腐蝕的作用。當(dāng)水洗液中無Cl-存在時,型材表面幾乎沒有出現(xiàn)斑塊腐蝕,只有零星的少量斑點(diǎn)腐蝕；當(dāng)水洗液中加入0.1g/L的Cl-后,型材表面出現(xiàn)了明顯的斑塊腐蝕區(qū)域,但面積不大,腐蝕程度較淺；當(dāng)Cl-達(dá)到0.3g/L時,型材表面出現(xiàn)了大量的斑塊腐蝕,且呈片狀連續(xù)分布。4中和堿洗過程溶解鋁,但合金中許多第二相組分不能溶解,這些物質(zhì)堿洗后殘留于金屬表面。另外,一些合金元素如Zn、山東濟(jì)南附近Si等雖溶于堿,但蝕洗時會重新積存于合金表面,所以在陽極氧化前必須進(jìn)行中和,以表面殘留的雜質(zhì)。要想獲得良好的中和效果,下面兩點(diǎn)很重要:一是適當(dāng)控制中和溫度,避免因溫度過高或過低出現(xiàn)表面缺陷；二是嚴(yán)格控制中和液中的Fe3＋濃度,減少因Fe3＋的氧化性引起的斑點(diǎn)腐蝕。4.1溫度的影響溫度是中和過程的重要因素,它直接影響中和反應(yīng)的速度。溫度過低,反應(yīng)不徹底,金屬表面的殘留雜質(zhì)很難干凈,尤其在冬季作業(yè),更應(yīng)注意溫差的影響；溫度過高,鋁的溶解速度較快,為斑點(diǎn)腐蝕的擴(kuò)展準(zhǔn)備了條件。一般反應(yīng)溫度控制在20℃較為理想,對于新配制的酸液(特別是H2SO4),應(yīng)冷卻到需要溫度再進(jìn)行中和反應(yīng)。4.2 Fe3＋的影響實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,硫酸中和液中Fe3＋的存在,它在一定程度上加速了斑點(diǎn)腐蝕,同時還能誘發(fā)、山東濟(jì)南附近加劇斑塊腐蝕的發(fā)展。當(dāng)H2SO4中Fe3＋很少時,金屬表面的斑點(diǎn)、山東濟(jì)南附近斑塊腐蝕很少,反應(yīng)較均勻；當(dāng)H2SO4中Fe3＋的濃度達(dá)到0.1g/L時,金屬表面開始出現(xiàn)斑點(diǎn)腐蝕,并且有散亂的斑塊腐蝕分布；當(dāng)Fe3＋的濃度提高到0.3g/L時,斑點(diǎn)腐蝕的數(shù)目和斑塊腐蝕的面積均明顯增加,型材表面質(zhì)量很差。研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)Fe3＋濃度很高時,H2SO4中和液的氧化性就很強(qiáng)(因Fe3＋的氧化性很強(qiáng)),致使中和過程中鋁的溶解速度加劇,鋁型材的表面質(zhì)量較差。5結(jié)束語預(yù)處理工藝雖然是陽極氧化處理前的輔助工序,但對鋁型材的表面質(zhì)量有著不可低估的作用。各廠家應(yīng)從自身的情況出發(fā),制定出切實(shí)可行的預(yù)處理工藝參數(shù),以提高鋁型材的表面處理質(zhì)量。 [轉(zhuǎn)載需保留出處 –