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以下是:河南安陽石油裂化管,流體管品質保證實力見證的圖文介紹
恒金屬材料銷售(安陽市分公司)合作理念
團隊至上 互為主次
恒金屬材料銷售(安陽市分公司)把團隊精神奉為員工合作的核心，但在公司的發(fā)展戰(zhàn)略和目標實施過程中，每個員工無論職務大小，都可以發(fā)表自己的見解，直述自己的意見，而在具體事情的實施上，所有的員工都是你的配合者，從而使公司的發(fā)展更，目標更明確。
石油裂化管是一種具有中空截面、周邊沒有接縫的長條鋼材，石油裂化管是一種經(jīng)濟截面鋼材。
石油裂化管執(zhí)行標準及簡介：石油裂化管用無縫鋼管（GB9948-2006,非等效采用ISO 9329/2:1997）本標準適用于石油化工用的鍋爐管、熱交換器管和壓力管道專用無縫鋼管。本標準的無縫鋼管按產(chǎn)品制造方式分為兩類，類別和代號為：熱軋（擠壓、擴）鋼管WH；冷拔（扎）鋼管WC。
石油裂化管的常用牌號：10、20、15CrMo、1Cr2Mo、1Cr5Mo等
石油裂化管交貨狀態(tài)：10、20<熱軋管終軋，冷拔管正火>；15CrMo<熱軋管終軋+回火，冷拔管正火+回火>；1Cr2Mo<熱軋管終軋+回火，冷拔管正火+回火>；1Cr5Mo<退火>。
石油裂化管的產(chǎn)品優(yōu)勢：1、用石油裂化管制造環(huán)形零件，可提高材料利用率，簡化制造工序，節(jié)約材料和加工工時，如滾動軸承套圈、千斤頂套等，目前已廣泛用鋼管來制造。2、石油裂化管還是各種常規(guī)武器不可缺少的材料，槍管、炮筒等都要石油裂化管來制造。石油裂化管按橫截面積形狀的不同可分為圓管和異型管。由于在周長相等的條件下，石油裂化管面積 ，用圓形管可以輸送更多的流體。
石油裂化管執(zhí)行標準及簡介：石油裂化管用無縫鋼管（GB9948-2006,非等效采用ISO 9329/2:1997）本標準適用于石油化工用的鍋爐管、熱交換器管和壓力管道專用無縫鋼管。本標準的無縫鋼管按產(chǎn)品制造方式分為兩類，類別和代號為：熱軋（擠壓、擴）鋼管WH；冷拔（扎）鋼管WC。
石油裂化管的常用牌號：10、20、15CrMo、1Cr2Mo、1Cr5Mo等
石油裂化管交貨狀態(tài)：10、20<熱軋管終軋，冷拔管正火>；15CrMo<熱軋管終軋+回火，冷拔管正火+回火>；1Cr2Mo<熱軋管終軋+回火，冷拔管正火+回火>；1Cr5Mo<退火>。
石油裂化管的產(chǎn)品優(yōu)勢：1、用石油裂化管制造環(huán)形零件，可提高材料利用率，簡化制造工序，節(jié)約材料和加工工時，如滾動軸承套圈、千斤頂套等，目前已廣泛用鋼管來制造。2、石油裂化管還是各種常規(guī)武器不可缺少的材料，槍管、炮筒等都要石油裂化管來制造。石油裂化管按橫截面積形狀的不同可分為圓管和異型管。由于在周長相等的條件下，石油裂化管面積 ，用圓形管可以輸送更多的流體。
Gardner機床企業(yè)(產(chǎn)值)排名中，小松產(chǎn)機機械排在第8位，消磁鋼管金屬成形機床類企業(yè)中排第3位。鍛模根據(jù)鍛模的運動方式，鍛造又可分為擺輾、擺旋鍛、輥鍛、楔橫軋、輾環(huán)和斜軋等方式。擺輾、擺旋鍛和輾環(huán)也可用精鍛加工。包括鍛在內(nèi)的這種鍛造方式，加工時材料從模具面附近向表面擴展，因此，平?jīng)鰶艽ǚㄌm盤，很難保證精度，平?jīng)鰶艽ǚㄌm盤前后不一樣，所以，將鍛模的運動方向和旋鍛工序用計算機，就可用較低的鍛造力形狀復雜、精度高的產(chǎn)品,例如好品種多、尺寸大的汽輪機葉片等鍛件。為了材料的率，輥鍛和橫軋可用作細長材料的前道工序加工。與鍛樣的鍛造也是局部成形的優(yōu)點是與鍛件尺寸相比，鍛造力較小情況下也可實現(xiàn)形成。鍛造設備的模具運動與度是不致的根據(jù)下死點變形特點，鍛造設備可分為下述種形式：鍛造力形式：油壓直接驅動滑塊的油壓機。第二，保護壓力。為了防止石油裂化專用管輕泄漏，爐內(nèi)保護氣體應保持恒定的正壓。如果是保護氣體，一般要求在以上。退火：退火一般采用純氫。
石油裂化管內(nèi)的雜質會沉積在篩網(wǎng)處，水暖管道系統(tǒng)石油裂化管的質量石油裂化管使用一段時間后。需要對篩網(wǎng)進行更換，現(xiàn)有的篩管在更換篩網(wǎng)時需要將石油裂化管路的通道暫時切斷，這樣降低了生產(chǎn)效率，同時現(xiàn)有的篩管只能篩網(wǎng)上的雜質，而沉積在篩網(wǎng)一側篩管內(nèi)的雜質無法進行，導致許多剩余雜質遺留在篩管內(nèi)，影響石油的質量，另外，現(xiàn)有的石油裂化管篩網(wǎng)在插入篩管內(nèi)時會與篩管存在間隙，也有一些在篩管與篩網(wǎng)之間設置密封墊的這些大多為固定密封墊，密封效果差，插入不方便，使用麻煩。合金管及管道的尤其是一種新型石油裂化管道，包括兩頭經(jīng)過收縮處理的異形管，異形管的兩端的收縮孔處均通過法蘭盤固定連通有兩根在同一條直線上的分管道，異形管的中部通過法蘭盤連接有節(jié)流閥，節(jié)流閥包括閥門開關、安裝在閥門開關底部的絲桿、 設置在閥門開關下方的U型導柱以及位于U型導柱下方的防倒轉機構。該新型石油裂化管道，可以真正有效的達到節(jié)流的作用。本實用新型公開一種防松動90度外絲彎頭，包括上部直管和下部直管、連接部、外絲頭，上部直管和下部直管的軸線之間形成90度夾角，所述外絲頭自由端設置圓形沉槽，還包括彈簧結構，所述彈簧結構具有螺旋彈簧體以及設置在所述螺旋彈簧體一端的帶陽螺紋的筒狀連接體，所述彈簧結構通過該筒狀連接體與所述沉槽螺接。1本實用新型在外絲頭端部設有彈簧結構，石油裂化管彎頭的絲頭與接管的絲口連接后，彈簧結構會給上述連接結構一個預應力，當連接石油裂化管結構螺接后，有助于所述連接結構連接更加牢固；2本實用新型的彈簧結構通過連接體與彎頭的絲口端部連接，組合及拆裝均較為方便。彎頭是水暖管道系統(tǒng)安裝過程中常用的一種連接用管件(連接件)用于管道拐彎處的連接，以此改變管道的方向。工程實踐中我發(fā)現(xiàn)，一些布管作業(yè)區(qū)域會存在一定振動的情況，振動的來源較為多樣，當布置在上述區(qū)域內(nèi)的接管與接頭是采用螺紋連接的情況時，彎頭絲頭(內(nèi)絲或者外絲)與接管端頭絲頭(內(nèi)絲或者外絲)連接處會因為外力振動引起連接結構的松動，長期如此，會導致彎頭絲頭與接管絲頭連接結構連接不夠牢固，密封性能下降，嚴重了還會引起泄露。
石油裂化管內(nèi)的雜質會沉積在篩網(wǎng)處，水暖管道系統(tǒng)石油裂化管的質量石油裂化管使用一段時間后。需要對篩網(wǎng)進行更換，現(xiàn)有的篩管在更換篩網(wǎng)時需要將石油裂化管路的通道暫時切斷，這樣降低了生產(chǎn)效率，同時現(xiàn)有的篩管只能篩網(wǎng)上的雜質，而沉積在篩網(wǎng)一側篩管內(nèi)的雜質無法進行，導致許多剩余雜質遺留在篩管內(nèi)，影響石油的質量，另外，現(xiàn)有的石油裂化管篩網(wǎng)在插入篩管內(nèi)時會與篩管存在間隙，也有一些在篩管與篩網(wǎng)之間設置密封墊的這些大多為固定密封墊，密封效果差，插入不方便，使用麻煩。合金管及管道的尤其是一種新型石油裂化管道，包括兩頭經(jīng)過收縮處理的異形管，異形管的兩端的收縮孔處均通過法蘭盤固定連通有兩根在同一條直線上的分管道，異形管的中部通過法蘭盤連接有節(jié)流閥，節(jié)流閥包括閥門開關、安裝在閥門開關底部的絲桿、 設置在閥門開關下方的U型導柱以及位于U型導柱下方的防倒轉機構。該新型石油裂化管道，可以真正有效的達到節(jié)流的作用。本實用新型公開一種防松動90度外絲彎頭，包括上部直管和下部直管、連接部、外絲頭，上部直管和下部直管的軸線之間形成90度夾角，所述外絲頭自由端設置圓形沉槽，還包括彈簧結構，所述彈簧結構具有螺旋彈簧體以及設置在所述螺旋彈簧體一端的帶陽螺紋的筒狀連接體，所述彈簧結構通過該筒狀連接體與所述沉槽螺接。1本實用新型在外絲頭端部設有彈簧結構，石油裂化管彎頭的絲頭與接管的絲口連接后，彈簧結構會給上述連接結構一個預應力，當連接石油裂化管結構螺接后，有助于所述連接結構連接更加牢固；2本實用新型的彈簧結構通過連接體與彎頭的絲口端部連接，組合及拆裝均較為方便。彎頭是水暖管道系統(tǒng)安裝過程中常用的一種連接用管件(連接件)用于管道拐彎處的連接，以此改變管道的方向。工程實踐中我發(fā)現(xiàn)，一些布管作業(yè)區(qū)域會存在一定振動的情況，振動的來源較為多樣，當布置在上述區(qū)域內(nèi)的接管與接頭是采用螺紋連接的情況時，彎頭絲頭(內(nèi)絲或者外絲)與接管端頭絲頭(內(nèi)絲或者外絲)連接處會因為外力振動引起連接結構的松動，長期如此，會導致彎頭絲頭與接管絲頭連接結構連接不夠牢固，密封性能下降，嚴重了還會引起泄露。
合理設計頂頭材質—抗磨耐熱球石油裂化管的化學成分 ,抗磨耐熱石油裂化管的化學成分 針對熱軋石油裂化管均整機頂頭的工況條件和失效形式 .并通過試驗研究該材質的抗氧化性能 ,熱疲勞性能和抗磨熱性能 ;試驗結果表明 ,抗磨耐熱球墨鑄鐵在800℃氧化增重速度為 2.410gm2h,不足 45鋼的1/2;該材質頂頭的抗磨耐熱性能優(yōu)良 ,頂頭壽命達到45鋼的4倍。穿孔頂頭是石油裂化管生產(chǎn)中消耗量 的關鍵工具之一石油裂化管的質量好壞,使用壽命的高低,對石油裂化管的質量、生產(chǎn)效率有很大的影響。因此,為了延長頂頭的使用壽命,減少不必要的損耗,對頂頭進行表面改性,從而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等離子噴涂技術,可以有機的將基體與表面涂層的特點結合起來,發(fā)揮兩類材料的綜合優(yōu)勢,獲得理想的復合材料結構。
因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對噴涂后的頂頭進行溫度場及應力場的數(shù)值模擬。應用ANSYS有限元分析軟件對穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過程進行數(shù)值模擬。石油裂化管建立計算模型時,采用沿噴涂方向小逐段前進,厚度方向小逐層疊加來模擬真實的噴涂及沉積過程,得到涂層連續(xù)移動的基體和涂層的溫度場分布及熱應力分布。同時,為了進一步得到優(yōu)質的復合涂層,計算過程中通過改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場和應力場分布。結果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時,隨著噴涂的進行,熱影響區(qū)域逐漸增大,模型的不同區(qū)域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管噴涂過程中,噴涂處涂層附近產(chǎn)生較大熱應力,噴涂結束,應力逐漸減小。石油裂化管頂頭經(jīng)800冷卻至室溫時,頂頭涂層和涂層周圍產(chǎn)生殘余應力, 殘余應力出現(xiàn)在鼻部與徑帶連結處的涂層附近。對基體預熱至200℃后進行噴涂,噴涂過程中涂層溫度明顯升高,熱應力減小,頂頭經(jīng)1800冷卻至室溫,殘余應力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時,所得溫度場及應力場結果與WC作為涂層材料時基本相同。對6016鋁合金進行單向拉伸試驗,分析不同應變速率對石油裂化管力學性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構模型及其斷裂應變模型,并對鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長度和沖擊速度對其吸能特性的綜合影響。結果表明,石油裂化管鋁合金流動應力對應變率敏感性較低,但斷裂應變對應變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現(xiàn)漸進屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現(xiàn)混合變形模式,吸能特性有所降低。
因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對噴涂后的頂頭進行溫度場及應力場的數(shù)值模擬。應用ANSYS有限元分析軟件對穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過程進行數(shù)值模擬。石油裂化管建立計算模型時,采用沿噴涂方向小逐段前進,厚度方向小逐層疊加來模擬真實的噴涂及沉積過程,得到涂層連續(xù)移動的基體和涂層的溫度場分布及熱應力分布。同時,為了進一步得到優(yōu)質的復合涂層,計算過程中通過改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場和應力場分布。結果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時,隨著噴涂的進行,熱影響區(qū)域逐漸增大,模型的不同區(qū)域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管噴涂過程中,噴涂處涂層附近產(chǎn)生較大熱應力,噴涂結束,應力逐漸減小。石油裂化管頂頭經(jīng)800冷卻至室溫時,頂頭涂層和涂層周圍產(chǎn)生殘余應力, 殘余應力出現(xiàn)在鼻部與徑帶連結處的涂層附近。對基體預熱至200℃后進行噴涂,噴涂過程中涂層溫度明顯升高,熱應力減小,頂頭經(jīng)1800冷卻至室溫,殘余應力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時,所得溫度場及應力場結果與WC作為涂層材料時基本相同。對6016鋁合金進行單向拉伸試驗,分析不同應變速率對石油裂化管力學性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構模型及其斷裂應變模型,并對鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長度和沖擊速度對其吸能特性的綜合影響。結果表明,石油裂化管鋁合金流動應力對應變率敏感性較低,但斷裂應變對應變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現(xiàn)漸進屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現(xiàn)混合變形模式,吸能特性有所降低。
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