耐磨400鋼板，大批量供應(yīng)以下是技術(shù)上的知識： 研究變形奧氏體相變規(guī)律的基本方法是測定鋼的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，這種曲線不但可以系統(tǒng)地表示出變形工藝參數(shù)、軋后冷卻制度對相變規(guī)律的影響，而且是選用合適的鋼種的化學(xué)成分，衡量與之相配合的熱軋變形工藝是否恰當(dāng)?shù)囊罁?jù)，實際軋制生產(chǎn)中采用的冷卻制度多為連續(xù)冷卻方式。過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線圖，簡稱CCT曲線，它系統(tǒng)地表示冷卻速度對轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)、相變進(jìn)行速度和組織的影響情況。CCT曲線是分析連續(xù)冷卻時奧氏體轉(zhuǎn)變過程及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織和性能的有力工具，CCT曲線與實際生產(chǎn)條件相當(dāng)接近，所以它是制定合理的加工和熱處理工藝時的有用參考資料。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線可以選擇zui適當(dāng)?shù)墓に囈?guī)范，從而得到恰好的組織，達(dá)到提高強(qiáng)度和塑性的目的。本研究基于熱模擬試驗分別研究了NM400耐磨鋼在靜態(tài)下和動態(tài)下冷卻速度對其組織的影響，以確定其正確的淬火工藝。 將軋制鋼板加工成膨脹試樣，試驗采用Gleeble-1500熱模擬機(jī)，測定試樣在不同冷卻速度下的微觀組織。 通過靜態(tài)連續(xù)冷卻實驗可知，冷速為5℃/s時得到的組織為鐵素體+貝氏體，隨著冷速的增加貝氏體轉(zhuǎn)變范圍增加，當(dāng)冷速為30～50℃/s時得到的組織為貝氏體+馬氏體組織。通過動態(tài)連續(xù)冷卻試驗可知，冷卻速度為0.5～1.0℃/s時組織為多邊形鐵素體+粒狀貝氏體；冷速為5～15℃/s時粒狀貝氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榘鍡l貝氏體組織，冷卻速度在20℃/s以上，組織主要是貝氏體+馬氏體的組織。由動態(tài)CCT曲線的分析，建議直接淬火工藝為：冷卻速度應(yīng)該大于15℃/s以便得到貝氏體組織或者貝氏體+馬氏體的混合組織，冷卻開始溫度(即二階段終軋溫度)為800～850℃，即高于相變開始溫度；而冷卻結(jié)束溫度為400～450℃，低于相變結(jié)束溫度。

耐磨400鋼板，大批量供應(yīng)以下是技術(shù)上的知識： 研究變形奧氏體相變規(guī)律的基本方法是測定鋼的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，這種曲線不但可以系統(tǒng)地表示出變形工藝參數(shù)、軋后冷卻制度對相變規(guī)律的影響，而且是選用合適的鋼種的化學(xué)成分，衡量與之相配合的熱軋變形工藝是否恰當(dāng)?shù)囊罁?jù)，實際軋制生產(chǎn)中采用的冷卻制度多為連續(xù)冷卻方式。過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線圖，簡稱CCT曲線，它系統(tǒng)地表示冷卻速度對轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)、相變進(jìn)行速度和組織的影響情況。CCT曲線是分析連續(xù)冷卻時奧氏體轉(zhuǎn)變過程及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織和性能的有力工具，CCT曲線與實際生產(chǎn)條件相當(dāng)接近，所以它是制定合理的加工和熱處理工藝時的有用參考資料。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線可以選擇zui適當(dāng)?shù)墓に囈?guī)范，從而得到恰好的組織，達(dá)到提高強(qiáng)度和塑性的目的。本研究基于熱模擬試驗分別研究了NM400耐磨鋼在靜態(tài)下和動態(tài)下冷卻速度對其組織的影響，以確定其正確的淬火工藝。 將軋制鋼板加工成膨脹試樣，試驗采用Gleeble-1500熱模擬機(jī)，測定試樣在不同冷卻速度下的微觀組織。 通過靜態(tài)連續(xù)冷卻實驗可知，冷速為5℃/s時得到的組織為鐵素體+貝氏體，隨著冷速的增加貝氏體轉(zhuǎn)變范圍增加，當(dāng)冷速為30～50℃/s時得到的組織為貝氏體+馬氏體組織。通過動態(tài)連續(xù)冷卻試驗可知，冷卻速度為0.5～1.0℃/s時組織為多邊形鐵素體+粒狀貝氏體；冷速為5～15℃/s時粒狀貝氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榘鍡l貝氏體組織，冷卻速度在20℃/s以上，組織主要是貝氏體+馬氏體的組織。由動態(tài)CCT曲線的分析，建議直接淬火工藝為：冷卻速度應(yīng)該大于15℃/s以便得到貝氏體組織或者貝氏體+馬氏體的混合組織，冷卻開始溫度(即二階段終軋溫度)為800～850℃，即高于相變開始溫度；而冷卻結(jié)束溫度為400～450℃，低于相變結(jié)束溫度。