如果是因?yàn)闄C(jī)械應(yīng)力產(chǎn)生的斷裂，需要很大的機(jī)械應(yīng)力。經(jīng)粗略計(jì)算，如此大截面的高鉻鑄鋼軋輥若被機(jī)械應(yīng)力拉斷，則需要100MN以上的拉力，對(duì)于該軋輥工作的軋機(jī)來說這是不可能的。軋輥受力 的部位是傳動(dòng)端輥頸，如果材料的力學(xué)性能指標(biāo)不足，正常軋制情況下首先損壞的是傳動(dòng)端輥頸。從實(shí)際軋制和斷輥情況來看，不是由于機(jī)械應(yīng)力造成輥身斷裂。

對(duì)組織應(yīng)力影響 的就是外層組織中殘余奧氏體含量。殘余奧氏體在軋制溫度，軋制壓力和水冷的交變作用下，發(fā)生奧氏體向馬氏體或貝氏體的轉(zhuǎn)變，由于奧氏體的比容小，而馬氏體的比容大，因而在組織轉(zhuǎn)變的過程中伴隨著體積的膨脹，會(huì)致使軋輥的工作層產(chǎn)生更大的壓應(yīng)力，芯部產(chǎn)生更大的拉應(yīng)力，芯部應(yīng)力一旦超過材料的強(qiáng)度，必然造成軋輥斷裂?？紤]到殘余奧氏體對(duì)組織應(yīng)力的影響及熱帶連軋機(jī)軋輥的工作條件，一般軋輥的殘余奧氏體含量控制在小于5%即可保證使用。該斷裂軋輥的外層組織中殘余奧氏體含量小于1%，故組織應(yīng)力可以忽略不計(jì)。

CPC法生產(chǎn)的高速鋼軋輥組織細(xì)小、均勻且夾雜物少，幾乎沒有縮孔和疏松等缺陷發(fā)生，綜合性能明顯優(yōu)于普通離心鑄造高速鋼軋輥。它不僅克服了離心鑄造軋輥的偏析缺陷，軋輥心部可采用高強(qiáng)度鍛鋼，輥芯具有較高的強(qiáng)度，這也是離心鑄造方法所做不到的。目前國(guó)外CPC法已實(shí)現(xiàn)了工業(yè)化，日本新日鐵公司設(shè)計(jì)的一套CPC裝置，其能力如下：軋輥輥身直徑：250~850mm；輥身長(zhǎng)度：≤3000mm；外層厚度：≤100mm；軋輥長(zhǎng)度：≤5700mm；軋輥重量：≤15000Kg。

我國(guó)科學(xué)家也發(fā)明了一種復(fù)合高速鋼軋輥的連續(xù)鑄造裝置，由操作平臺(tái)、鋼液澆鑄系統(tǒng)、坩堝、分離環(huán)、水冷結(jié)晶器、振動(dòng)器、定位導(dǎo)向裝置、感應(yīng)加熱裝置、拉坯系統(tǒng)組成。其主要技術(shù)特征體現(xiàn)在水冷結(jié)晶器和坩堝處于操作平臺(tái)之上，兩個(gè)振動(dòng)器處于操作平臺(tái)之下，水冷結(jié)晶器通過分離環(huán)與坩堝相連，鋼液澆鑄系統(tǒng)配置在坩堝上方的一側(cè)，輥芯感應(yīng)加熱裝置和定位導(dǎo)向裝置位于坩堝的上方，拉坯系統(tǒng)位于操作平臺(tái)之下，引錠板正對(duì)結(jié)晶器的下端。目前已應(yīng)用該技術(shù)生產(chǎn)了W、V含量高、偏析輕、耐磨性好的復(fù)合高速鋼軋輥，可以降低軋制中換輥頻率，大幅度提高軋機(jī)的作業(yè)率，降低生產(chǎn)成本，提高經(jīng)濟(jì)效益。

9、冷軋機(jī)工作前應(yīng)補(bǔ)充給冷卻液、潤(rùn)滑液。
10、經(jīng)常檢查軋輥組，軋片是否松動(dòng)。
11、裝換輥片時(shí)需將兩組軋輥頭分離一定距離，并且每組輥片之間應(yīng)有一定間隙后才可裝取軋輥組。
12、潤(rùn)滑劑、冷卻液應(yīng)經(jīng)常補(bǔ)足。
13、每次更換軋輥片時(shí)，應(yīng)清洗機(jī)架及軋輥組進(jìn)出孔內(nèi)的鐵屑等雜物。
14、作業(yè)中避免鋼筋打結(jié)或亂線。
一、是正確判斷使用次數(shù)。高速鋼軋輥兩次磨削之間的使用次數(shù)，取決于每次下機(jī)后輥面氧化膜和粗糙度保持狀況。在正常情況下，前段機(jī)架可使用3次~7次，后段機(jī)架可使用2次~4次，CPC高速鋼軋輥甚至可以使用10次以上。

二、是利用輥面探傷手段避免軋輥失效事故。高速鋼軋輥下機(jī)后須立即進(jìn)行水冷或空冷，確保下次使用前熱膨脹。高速鋼軋輥易萌生熱裂紋，如遇軋制異常停機(jī)須要立即更換高速鋼軋輥。為了避免軋輥剝落等失效事故，軋輥冷卻后應(yīng)采用超聲波探傷儀進(jìn)行輥面裂紋檢測(cè)。