45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500達(dá)更高的設(shè)計(jì)指標(biāo),同時(shí)可以有效的降低車輛自重,達(dá)到節(jié)能環(huán)保的要求。然而,目前NM600耐磨鋼的生菱錳礦、方解石與菱鎂礦的浮選分離一直是錳礦浮選分離所遇到的困境之一。在前期的研究中,關(guān)于油酸鈉體系下抑制劑的研究報(bào)道眾多,但是難以實(shí)現(xiàn)三者浮選的有效分離。因此,探尋選擇性較強(qiáng)的捕收劑是實(shí)現(xiàn)三種礦物浮選分離的主要思路。本論文通過單礦物和混合礦浮選分離實(shí)驗(yàn)探究了新型Gemini表面活性劑體系下菱錳礦及鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離,并采用浮選溶液化學(xué)計(jì)算、表面動(dòng)電位測(cè)試、紅外光譜分析和XPS分析等手段,探究了不同的浮選藥劑在菱錳礦、方解石和菱鎂礦表面的吸附形式,為菱錳礦與鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離奠定了理論基礎(chǔ)。在純礦物浮選試驗(yàn)中,通過將丁烷-1,4-雙（十二烷基二甲基溴化銨）制和控制冷卻,對(duì)在線淬火和空冷的熱軋?jiān)牧线M(jìn)行熱處理工藝研究,經(jīng)過優(yōu)化的熱處理工藝獲得了以板條馬氏體組織為主的性能合格NM450耐磨鋼板。 對(duì)NM360耐磨鋼板的磨損特性進(jìn)行系統(tǒng)研究分析,提出新型耐磨機(jī)理。首先研究了試驗(yàn)鋼組織粗化規(guī)律、高溫變形規(guī)律和奧氏體冷卻相變規(guī)律,為軋制工藝和熱處理工藝提供基礎(chǔ)支持。無鈮試驗(yàn)鋼在大于900℃后奧氏體組織顯著粗化,含鈮試驗(yàn)鋼（0.05%）

耐磨鋼板錳13在大于1050℃后奧氏體組織明顯粗化,并且粗化程度低于無鈮試驗(yàn)鋼。高溫?zé)釅嚎s試驗(yàn)得出試驗(yàn)鋼在不同溫度、不同應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,獲得了試驗(yàn)鋼在熱變形過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶變化規(guī)律。通過經(jīng)典熱變形本構(gòu)模型,構(gòu)建了材料的本構(gòu)模型,模型預(yù)測(cè)能力具有95%以上的可度?；趧?dòng)態(tài)材料模型理論建立材料的熱加工圖,較準(zhǔn)確地分析材料在不同變45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500的影響不顯著。

45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500為打通轉(zhuǎn)爐煉鋼過程錳礦熔融還原技術(shù)路徑，提高錳的收得率，對(duì)錳礦熔融還原過程和提高錳收得率的工藝參數(shù)進(jìn)行了熱力學(xué)探討，并在某鋼廠200 t轉(zhuǎn)爐上開展了工業(yè)試驗(yàn)研究.研究結(jié)果表明：穩(wěn)定的鐵水“三脫”預(yù)處理技術(shù)是錳礦熔融還原技術(shù)成功的基本前提；通過理論計(jì)算，在爐渣中的（MnO）質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%～10%，終點(diǎn)[C]質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在0.13%～0.36%時(shí)，終點(diǎn)鋼液[Mn]質(zhì)量分?jǐn)?shù)可控制在0.3%以上.工業(yè)試驗(yàn)主要通過采用雙渣法冶煉操作，在確保前期鐵水低磷的條件下盡可能控制少渣量、降低爐渣中氧化鐵，從而實(shí)現(xiàn)加入錳礦后提高錳收得率；并在現(xiàn)有工藝控制條件下，錳礦加入10 kg·t-1以內(nèi)時(shí)，工業(yè)試驗(yàn)可使錳礦還原過程錳收得率超過40%，平均為51.40%；為進(jìn)一步提高錳收得率，建議嚴(yán)格將錳礦熔融還原渣料總量控制在40～60 kg·t-以內(nèi)，石灰加入量控制在10～15 kg·t-1以內(nèi)；研究結(jié)果為錳礦熔融還原技術(shù)的開發(fā)和應(yīng)用提供重要參考. 材料斷裂過程中的形態(tài)變化。本文研究結(jié)果如下:在不同應(yīng)變速率下,對(duì)低合金耐磨鋼進(jìn)行拉伸試驗(yàn),對(duì)其力學(xué)性能及斷裂行為進(jìn)行研究。耐磨鋼板nm500隨應(yīng)變速率的增加,材料抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度升高,平均韌窩尺寸逐漸增大,材料延伸率降低,斷口上的解理面總面積增加。由于顯偏析導(dǎo)致試驗(yàn)鋼回火組織出現(xiàn)碳化物呈球狀分布區(qū)域和呈板條狀分布區(qū)域。在斷裂過程中,裂紋在兩種組織交界處發(fā)生較大的偏轉(zhuǎn)。富N的Ti（C,N）夾雜物呈規(guī)則多邊形,單個(gè)分布,在基體中隨機(jī)出現(xiàn)耐磨鋼板360。富C的Ti（C,N）呈長(zhǎng)條不規(guī)則形態(tài),沿軋向分布。兩種夾雜物均會(huì)導(dǎo)致材料局部弱化,降低材料強(qiáng)度及塑性45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N

<中高硫煤利用過程中產(chǎn)生大量的SOx排放到空氣中，對(duì)環(huán)境造成嚴(yán)重的污染，這導(dǎo)致其利用困難。為實(shí)現(xiàn)中高硫煤清潔利用，基于軟錳礦中二氧化錳的強(qiáng)氧化性，采用電場(chǎng)與軟錳礦聯(lián)合的技術(shù)促進(jìn)高硫煤脫硫，重點(diǎn)考察不同反應(yīng)條件對(duì)高硫煤脫硫率及軟錳礦中錳的浸出率的影響，利用XRD,FTIR,XPS等分析測(cè)試方法，研究脫硫反應(yīng)前后煤元素組成、硫含量等主要性質(zhì)變化，探究其脫硫機(jī)理。結(jié)果表明，當(dāng)軟錳礦與高硫煤質(zhì)量比為1/7,煤漿質(zhì)量濃度為0.05 g/mL,反應(yīng)時(shí)間5 h,反應(yīng)溫度80℃,初始硫酸濃度為1.2 mol/L,電流密度為600 A/m~2時(shí)，與預(yù)處理煤相比，高硫煤脫硫率可達(dá)40.56%,錳的浸出率為95.23%。65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400本文對(duì)比了經(jīng)相同軋制工藝和熱處理工藝處理后的含Nb量0.045%和不含Nb元素耐磨鋼板的組織演變規(guī)律和力學(xué)性能。耐磨鋼板nm500實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,添加了質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.045%的Nb元素鋼板的抗拉強(qiáng)度和硬度,低溫沖擊韌性都得到了一定程度的。從材料組織決定力學(xué)性能的角度分析,鋼板力學(xué)性能的主要是由于Nb元素的添加使鋼板原始奧氏體晶粒細(xì)化導(dǎo)致的。 

 在常規(guī)低合金馬氏體耐磨鋼合金成分的基礎(chǔ)上,耐磨鋼板錳13添加一定量的Ti元素,通過冶煉連鑄過程中形成大量米、亞米超硬Ti C陶瓷顆粒,并結(jié)合控制軋制和控制熱處理的工藝控制,使其彌散均勻分布在板條馬氏體基體上,研發(fā)出一種新型連鑄坯內(nèi)生超硬Ti C陶瓷顆粒增強(qiáng)耐磨性超級(jí)耐磨鋼板,并在國(guó)內(nèi)某鋼廠進(jìn)行了工業(yè)化生產(chǎn);分析了連鑄、耐磨鋼板nm360熱軋和離線熱處理過程時(shí)實(shí)驗(yàn)鋼中Ti C的演變規(guī)律和組織性能的變化,并研究了其耐磨性能。結(jié)果表明,新型鋼板中由于較多Ti元素的添加,在連鑄凝固過程中形成仿晶界的米、亞米級(jí)的超硬Ti C粒子,軋制和離線熱處理過程中,仿晶界的Ti C粒子在馬氏體基體中彌散均勻分布;耐磨性測(cè)試表面,在同等硬度的條件下,新型耐磨鋼板的耐磨性達(dá)65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4