材 質(zhì)厚度寬度長度備注(W)Q690D高強(qiáng)鋼板8220010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D10200010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D10220012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D12220011000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D15220012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D20250012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D22220012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D25220012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D30250012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D3522001200舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D40250010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D50250010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D55240011000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D60220012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D70240010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D15617575251舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D80250012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D85250012000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D90220010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D100220010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落?、廣東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D110220010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼(W)Q690D120220010000舞鋼、廣東江門當(dāng)?shù)匦落摗V東江門當(dāng)?shù)貪?jì)鋼

為了得到高強(qiáng)鋼板的滯回性能,對Q460C高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材的單調(diào)和循環(huán)加載性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究.試驗(yàn)包括3個單調(diào)拉伸、廣東江門3個單調(diào)壓縮和10個不同加載制度的循環(huán)加載,得到了單調(diào)和循環(huán)加載的應(yīng)力-應(yīng)變曲線；分析了單調(diào)和循環(huán)加載下的宏觀試驗(yàn)現(xiàn)象以及斷口的電鏡掃描結(jié)果.基于Ramberg-Osgood公式,對各種循環(huán)荷載下鋼材的骨架曲線進(jìn)行了擬合,得到了對于高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材Q460C普遍適用的循環(huán)骨架曲線公式,并將其中的對稱循環(huán)加載骨架曲線和單調(diào)加載曲線進(jìn)行了比較；在Chaboche鋼材塑性本構(gòu)模型的基礎(chǔ)上,通過試驗(yàn)標(biāo)定了材料模型參數(shù),結(jié)合有限元程序ABAQUS對6種加載制度的循環(huán)加載試驗(yàn)進(jìn)行了有限元模擬,模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合很好。

高強(qiáng)鋼板焊接施工工藝及焊接工藝參數(shù)的選擇3.1焊接施工工藝工件尺寸定位--點(diǎn)固焊--預(yù)熱--焊口施焊--自檢--焊后熱處理--無損檢測3.2 焊接工藝的選擇3.2.1 焊接方法和材料的選用主要采用二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊,焊絲使用德國進(jìn)口的特殊焊絲TUnionGM 100。3.2.2 裝配定位焊由于 Q690D 高結(jié)構(gòu)鋼的淬硬性及結(jié)構(gòu)應(yīng)力，定位焊時就應(yīng)預(yù)熱，且定位焊縫應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度，防止定位焊裂紋。建議定位焊縫的長度不小于50mm，板厚在 20mm 以內(nèi)時單道定位焊，板厚超過 20mm 時，定位焊縫至少應(yīng)焊兩道。3.3.3 預(yù)熱溫度 層間溫度及后熱Q690D 高結(jié)構(gòu)鋼的預(yù)熱溫度 80℃~200℃，定位焊處的預(yù)熱溫度比正常焊前的預(yù)熱溫度高 50℃左右，板厚 20~40mm 之間預(yù)熱溫度大約為65℃左右，板厚 40~65mm之間預(yù)熱溫度大約為 100℃，板厚超過 65mm預(yù)熱溫度大約為 150℃左右，層間溫度不能低于預(yù)熱溫度但不能大于 250℃。預(yù)熱范圍，一般按焊縫一側(cè)寬 50~100mm。預(yù)熱溫度的測量點(diǎn)，按DIN32524 要求應(yīng)在工件表面上距坡口邊緣4Xt、廣東江門本地但不超過30mm的地方,并且是在電弧進(jìn)行方向的前方50~200mm處。應(yīng)避免電弧對測溫?cái)?shù)據(jù)的影響。層間溫度可直接在前道焊縫上測量。后熱采用緩冷的工藝措施，步在 250℃~300℃持續(xù)保溫不低于6小時，第二步用石棉包敷 4~8 小時自然冷卻到室溫，冬季氣溫相對較低可延長包敷時間，防止焊縫出現(xiàn)裂紋。3.3.4 焊接工藝參數(shù)不應(yīng)采用大線能量焊接，充分利用窄焊道，薄層焊，多層多道的焊接工藝，實(shí)際生產(chǎn)中根據(jù)需要選擇合適的焊接電流，電弧電壓，焊接速度等。3.3.5 焊前清理和焊接順序焊前應(yīng)仔細(xì)坡口周圍母材表面上的油、廣東江門本地水等污物。必要時用酒精或其它清洗劑清理焊口；采用合理的裝配和焊接順序,改善焊件應(yīng)力狀態(tài)。3.3.6 錘擊焊縫區(qū)當(dāng)焊縫金屬冷卻過程中(溫度在100℃~250℃區(qū)間),用小錘輕敲焊縫使金屬展開,可以減少應(yīng)力 1 /2~1/4,對多層焊,除層和一層焊縫外,其余都要錘擊。4 結(jié)束語Q690D 高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼主要將在以后的刀盤制做中會有廣泛的應(yīng)用，通過對 Q690D 高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的焊接工藝分析，在焊接過程中應(yīng)根據(jù)實(shí)際應(yīng)用場合選擇合適的焊接材料、廣東江門本地焊接工藝以及焊接方法。同時還應(yīng)注意在焊接過程中容易出現(xiàn)的問題,應(yīng)考慮到各方面的因素做好防止措施，正確施焊確保優(yōu)良的焊接質(zhì)量。