不銹鋼管生產(chǎn)正處于這樣的情況之下：軋管機(jī)組種類多、規(guī)格全、產(chǎn)能大、裝備現(xiàn)代化但產(chǎn)能分散，和科研力量強(qiáng)而不集中，資金嚴(yán)重不足，試驗(yàn)研究設(shè)備齊全、條件具備但分散于各企業(yè)，難以統(tǒng)籌安排；軋管機(jī)組和檢。筆者認(rèn)為：這正是我們實(shí)現(xiàn)不銹鋼管強(qiáng)國(guó)目標(biāo)的基礎(chǔ)，正說(shuō)明我們的硬件條件已具備，條件有的也已具備，只要抓住現(xiàn)在這個(gè)“生產(chǎn)過(guò)?！钡拇蠛脵C(jī)遇，從工藝、設(shè)備設(shè)計(jì)制造和組織管理層面努力，一定能很快實(shí)現(xiàn)我們的目標(biāo)。
  具體包括：①二輥和三輥軋制成品管質(zhì)量的對(duì)比，是直徑≤180mm中小直徑不銹鋼管的對(duì)比；②二輥和三輥的工藝、工具更換、事故幾率和處理耗時(shí)等對(duì)比，是直徑≤180mm中小直徑管的對(duì)比；③三輥式和側(cè)開(kāi)式換輥的操作和耗時(shí)以及處理事故和耗時(shí)的對(duì)比。
  包括：①穿制無(wú)內(nèi)表面缺陷的薄壁毛管的工藝、以及其工具、要求；②穿制高合金鋼毛管的工藝、以及其工具、要求；③錐形輥穿孔的毛管尾部質(zhì)量和管坯后定心孔的關(guān)系，有關(guān)工藝、以及工具、要求。1）在生產(chǎn)和工藝層面（1）深層次地總結(jié)在斜軋穿孔方面的有關(guān)和生產(chǎn)工藝。
  （2）深層次地總結(jié)連軋管機(jī)組的有關(guān)、工藝和力能參數(shù)，工具、材料、能源實(shí)際消耗的對(duì)比情況以及有關(guān)問(wèn)題。（3）深層次地總結(jié)斜軋和縱軋延伸的有關(guān)、工藝、力能參數(shù)，工具、材料、能源實(shí)際消耗對(duì)比情況以及有關(guān)問(wèn)題。包括：①斜軋中二輥、三輥工藝（工具及等），設(shè)備和產(chǎn)品質(zhì)量對(duì)比以及各種、設(shè)計(jì)，消耗數(shù)據(jù)對(duì)比；②二輥斜軋延伸（擴(kuò)管）機(jī)的輾軋角（擴(kuò)徑頂頭）和擴(kuò)徑量、產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)系，并建立數(shù)學(xué)模型；③縱軋中頂管。

結(jié)論總之，在采用正確的焊接工藝參數(shù)和良好的同步操作配合保證，不銹鋼管手工鎢極氬弧焊雙面打底、焊條電弧焊蓋面工藝，因了背面充氣密封襯墊的按不同規(guī)格配制、焊前安裝、焊后拆除等工序，降低了成本；并且。由于超窄間隙焊接方法具備常規(guī)焊接方法難以企及的特點(diǎn)，運(yùn)用到1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼的焊接，可更好地改善接頭組織、綜合性能。
  焊接過(guò)程中，熱源輸入的熱量將焊縫兩側(cè)一定厚度的母材加熱至600~850℃，使晶粒邊界處的C、Cr大量化合，形成含鉻化合物，并沿晶界析出，而晶粒內(nèi)部其他區(qū)域中的Cr因擴(kuò)散速度慢、擴(kuò)散動(dòng)力不足無(wú)法及時(shí)補(bǔ)充晶界處的鉻損耗量，在相鄰晶粒間形成貧鉻層，導(dǎo)致晶界發(fā)生敏化。
  1、可有效接頭晶間腐蝕傾向根據(jù)奧氏體不銹鋼厚壁鋼管焊接接頭不同區(qū)域發(fā)生的晶間腐蝕，又可將其細(xì)分為如下三種：a)碳鉻化合析出，造成晶間貧鉻引起的晶間腐蝕此類腐蝕主要發(fā)生在HAZ敏化區(qū)。當(dāng)溫度高于850℃時(shí)，碳化物會(huì)發(fā)生溶解，重新固溶到奧氏體晶粒中。
  若HAZ區(qū)長(zhǎng)時(shí)間經(jīng)歷400~850℃的敏化加熱，碳化物的析出量會(huì)隨加熱時(shí)間的延長(zhǎng)而增多，晶界貧鉻程度也隨之加劇。鋼管服役期間，在腐蝕介質(zhì)中貧鉻區(qū)極易被侵蝕，并沿晶界向材料內(nèi)部延伸。b)б相沉淀析出形成貧鉻層造成的晶間腐蝕б相是鉻含量高于16%時(shí)形成的一類對(duì)材料性能影響的Fe-Cr化合物，通常在820℃析出。