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45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400高放廢液的放射性主要來源于其組分中的錒系核素和長(zhǎng)壽命裂變產(chǎn)物,在高放廢液地質(zhì)處置前,需對(duì)錒系核素和長(zhǎng)壽命裂變產(chǎn)物進(jìn)行固化處理。陶瓷固化因具有優(yōu)異的穩(wěn)定性與核素負(fù)載量而受到廣泛關(guān)注,但由于不同核素物理化學(xué)差異性,單一礦相難以同時(shí)固化錒系核素和裂變產(chǎn)物。通過礦相組合,可實(shí)現(xiàn)多核素同時(shí)晶格固化。堿硬錳礦和鈣鈦鋯石作為人造巖石-C的主要礦相,主要用于固化U、Pu、Am等錒系核素和裂變產(chǎn)物Cs。采用鈣鈦鋯石-堿硬錳礦組合礦相可將錒系核素和裂變產(chǎn)物同時(shí)固化在復(fù)相陶瓷體中,提高放射性廢物處置有效性,減少因核素釋放對(duì)環(huán)境造成的危害。本研究以組合礦物固化多核素為中心,闡明相結(jié)構(gòu)演化及其穩(wěn)定性為出發(fā)點(diǎn)。以鈣鈦鋯石作為三價(jià)錒系元素的寄主礦相,堿硬錳礦作為裂變產(chǎn)物Cs的寄主礦相,再將兩礦相組合實(shí)現(xiàn)錒系元素和裂變產(chǎn)物的同時(shí)晶格固化。用鑭系元素Nd模擬三價(jià)錒系元素,在鈣鈦鋯石的A位引入Nd,部分取代Ca與Zr。以133Cs和133Ba作為137Cs及其衰變子體137Ba的模擬核素,Cr3+部分取代堿硬錳礦相B位的Ti4+,調(diào)節(jié)A位Cs+取代Ba2+引起的晶體結(jié)構(gòu)電荷不平衡,使母體Cs及其衰變子體Ba固化時(shí)在堿硬錳礦相的A位。采用高溫固相法制備固化體,探討 制備工藝。借助XRD、FTIR、Raman、SEM、TEM等測(cè)試分析手段研究所制備單相與復(fù)相固化體的物相結(jié)構(gòu)與化學(xué)穩(wěn)定性。結(jié)果表明:熱軋態(tài)鋼板經(jīng)淬火后不同位置處厚度尺寸均有減少,且鋼板縱向中部位置處厚度減薄率 ,并向頭部、尾部?jī)啥诉f減且遞減速度基本對(duì)稱。為保證鋼板淬火后厚度滿足交付要求,在進(jìn)行淬火鋼板厚度測(cè)量時(shí)需充分關(guān)注鋼板縱向中心處邊部的厚度尺寸值,并根據(jù)厚度減薄規(guī)律在鋼板熱軋過程中給予適當(dāng)?shù)暮穸妊a(bǔ)償。 

 采用Ti-Mo-B合金化體系,通過潔凈鋼冶煉技術(shù)、控制軋制技術(shù)以及離線淬火、回火工藝,成功開發(fā)出一種低合金高強(qiáng)度耐磨鋼板NM500。通過光學(xué)顯鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）和透射電鏡（TEM）觀察試驗(yàn)鋼的顯組織,利用 試驗(yàn)機(jī)、擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)和布氏硬度儀分別檢測(cè)試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度、低溫韌性和硬度。結(jié)果表明,所開發(fā)的耐磨NM500鋼板顯組織為回火板條馬氏體,板條內(nèi)分布著長(zhǎng)度50～100 nm,寬約10 nm的ε碳化物以及納米尺度的合金元素碳氮化物45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400、塑性和低溫韌性。在相同磨損條件下,所研制的NM500鋼的相對(duì)耐磨性約為NM400鋼的1. 45倍,NM450鋼的1. 2倍。 




45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400狀珠光體,回火后組織為回火馬氏體+少量鐵素體,而傳統(tǒng)熱軋態(tài)50CrV4鋼的組織為粒狀珠光體+鐵素體,回火后組織為回火馬氏體;經(jīng)相同淬火與回火工藝后,連鑄連軋態(tài)50CrV4鋼的強(qiáng)度增加幅度更大,且相同狀態(tài)下連鑄連軋50CrV4鋼的強(qiáng)度更高而塑性較低。在相同磨料磨損條件下,磨損失重量從大至小順序?yàn)?Q345>16Mn>45鋼>50CrV4鋼,50CrV4、45鋼和16Mn鋼的相對(duì)耐磨性（與Q345相比）分別為1.99、1.21和1.14,50CrV4鋼具有佳的耐磨性;45鋼、16Mn和Q345鋼的主在相同反應(yīng)條件下，與無電場(chǎng)浸出相比，電場(chǎng)的引入可使高硫煤脫硫率提高19.93%,軟錳礦中錳的浸出率提高16.77%。經(jīng)電場(chǎng)與軟錳礦聯(lián)合脫硫后的煤中的固定碳及熱值略微降低，而揮發(fā)分和灰分略微增加，小分子增多，另外，煤中的分子結(jié)構(gòu)基本未改變。在電場(chǎng)的作用下，軟錳礦中二氧化錳的強(qiáng)氧化作用會(huì)促進(jìn)煤粒表面有機(jī)分子鍵斷裂，使高硫煤粒內(nèi)部無機(jī)硫及有機(jī)硫充分暴露，并與電解生成的高價(jià)鐵、錳離子發(fā)生反應(yīng)，終，無機(jī)硫被氧化為單質(zhì)硫或者硫酸根離子脫除，有機(jī)硫則主要被氧化成亞砜及砜后水解，以達(dá)脫硫目的。研究確定了520MPa750MPa三個(gè)級(jí)別鋼種的化學(xué)成分設(shè)計(jì),BT520JJ級(jí)別采用Mn-Ti-Cu合金組合設(shè)計(jì);耐磨鋼板400，BT590GJ級(jí)別采用Mn-Ti-Nb合金組合設(shè)計(jì);BT750GJ級(jí)別采用Mn-Ti-Cr-Mo-V合金組合設(shè)計(jì)。針對(duì)上述三個(gè)級(jí)別鋼種進(jìn)行了焊接研究,合金鋼板焊接應(yīng)選擇“等強(qiáng)匹配”或“匹配”的焊接工藝,其中BT520JJ級(jí)別的鋼板實(shí)現(xiàn)了產(chǎn)業(yè)化。本文采用KR法鐵水預(yù)處理,鐵水硫含量應(yīng)≤0.01%,出鋼溫度≥1620℃;LF精煉根據(jù)轉(zhuǎn)爐鋼水成分及溫度進(jìn)行造渣脫硫,加合金進(jìn)行成分調(diào)整,溫度滿足連鑄工藝;連鑄液相線溫度1513℃,過熱度2540℃,耐磨鋼板500平均拉速0.81.3m/min;鋼坯三段式加熱,出爐溫度1220℃±15℃,均熱時(shí)間≥30min,在加熱溫度1080℃45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4



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45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500達(dá)更高的設(shè)計(jì)指標(biāo),同時(shí)可以有效的降低車輛自重,達(dá)到節(jié)能環(huán)保的要求。然而,目前NM600耐磨鋼的生菱錳礦、方解石與菱鎂礦的浮選分離一直是錳礦浮選分離所遇到的困境之一。在前期的研究中,關(guān)于油酸鈉體系下抑制劑的研究報(bào)道眾多,但是難以實(shí)現(xiàn)三者浮選的有效分離。因此,探尋選擇性較強(qiáng)的捕收劑是實(shí)現(xiàn)三種礦物浮選分離的主要思路。本論文通過單礦物和混合礦浮選分離實(shí)驗(yàn)探究了新型Gemini表面活性劑體系下菱錳礦及鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離,并采用浮選溶液化學(xué)計(jì)算、表面動(dòng)電位測(cè)試、紅外光譜分析和XPS分析等手段,探究了不同的浮選藥劑在菱錳礦、方解石和菱鎂礦表面的吸附形式,為菱錳礦與鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離奠定了理論基礎(chǔ)。在純礦物浮選試驗(yàn)中,通過將丁烷-1,4-雙（十二烷基二甲基溴化銨）制和控制冷卻,對(duì)在線淬火和空冷的熱軋?jiān)牧线M(jìn)行熱處理工藝研究,經(jīng)過優(yōu)化的熱處理工藝獲得了以板條馬氏體組織為主的性能合格NM450耐磨鋼板。 對(duì)NM360耐磨鋼板的磨損特性進(jìn)行系統(tǒng)研究分析,提出新型耐磨機(jī)理。首先研究了試驗(yàn)鋼組織粗化規(guī)律、高溫變形規(guī)律和奧氏體冷卻相變規(guī)律,為軋制工藝和熱處理工藝提供基礎(chǔ)支持。無鈮試驗(yàn)鋼在大于900℃后奧氏體組織顯著粗化,含鈮試驗(yàn)鋼（0.05%）

耐磨鋼板錳13在大于1050℃后奧氏體組織明顯粗化,并且粗化程度低于無鈮試驗(yàn)鋼。高溫?zé)釅嚎s試驗(yàn)得出試驗(yàn)鋼在不同溫度、不同應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,獲得了試驗(yàn)鋼在熱變形過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶變化規(guī)律。通過經(jīng)典熱變形本構(gòu)模型,構(gòu)建了材料的本構(gòu)模型,模型預(yù)測(cè)能力具有95%以上的可度?；趧?dòng)態(tài)材料模型理論建立材料的熱加工圖,較準(zhǔn)確地分析材料在不同變45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500的影響不顯著。



45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400軟錳礦作為含硫化物廢水、廢氣、沼氣、工藝氣體等脫硫材料已得到廣泛應(yīng)用，然而其脫硫產(chǎn)物的特性和應(yīng)用還缺少深入研究。實(shí)驗(yàn)?zāi)M廢水脫硫、常溫廢氣脫硫、工藝氣體高溫脫硫工況獲得相應(yīng)的軟錳礦硫化產(chǎn)物，探究不同方式硫化軟錳礦的物相組成、廢水除鎘效果及其作用機(jī)制?？疾炝巳芤旱膒H值、初始鎘濃度、反應(yīng)時(shí)間、溫度等因素對(duì)除鎘效率的影響，通過X射線粉末衍射、掃描電鏡對(duì)不同方式硫化軟錳礦除鎘前后樣品進(jìn)行表征。結(jié)果表明，廢水脫硫、常溫廢氣脫硫、工藝氣體高溫脫硫工況獲得產(chǎn)物除鎘能力分別為73.93、66.76、44.96 mg/g。脫硫產(chǎn)物除鎘機(jī)理是其中的MnS與CdS在溶度積差推動(dòng)下發(fā)生的溶解–沉淀反應(yīng)。不同硫化方式導(dǎo)致形成的MnS晶體結(jié)構(gòu)、形態(tài)、結(jié)晶度差異是其除鎘效果不同的主要原因。軟錳礦脫硫產(chǎn)物對(duì)重金屬鎘具有良好的去除效果，在環(huán)境污染治理中具有廣闊的應(yīng)用前景。 提高了鋼的耐磨性,但韌塑性也有所降低。鋼中的奧氏體相在摩擦磨損時(shí)TRIP效應(yīng)使得表面硬度及形變硬化層厚度增大進(jìn)而提高鋼的耐磨性耐磨鋼板mn13針對(duì)含Ti耐磨鋼的優(yōu)缺點(diǎn)和鋼中奧氏體相的作用,提出一種含有馬氏體/殘余奧氏體復(fù)相組織（M/A）的耐磨鋼的設(shè)計(jì)方法,滿足所需耐磨性的同時(shí)兼具良好的韌塑性。耐磨鋼板nm400,Q-P工藝因獲得馬氏體/殘余奧氏體復(fù)相組織而使鋼具有較好的綜合力學(xué)性能。本文制備了不同錳、鈦含量的新型中錳硅合金化中厚鋼板,通過空冷淬火配分（Q-P）工藝獲得組織結(jié)構(gòu)為馬氏體/奧氏體的復(fù)相耐磨鋼。利用X射線衍射儀對(duì)鋼中的殘余奧氏體含量進(jìn)行定量分析。利用掃描電鏡、背散射電子衍射儀和透射電子顯鏡等儀器對(duì)觀組織、力學(xué)性能進(jìn)行分析表征。 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4




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