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9 用于各種中小批量生產(chǎn)的冷沖模，以及需要在薄殼硬化狀態(tài)下適用的整體式冷鐓模、廣東陽江附近沖剪工具等。10 用于冷作沖頭（凸模），輕載荷、廣東陽江附近下尺寸，硬度58—60HRC；用于六角螺母冷鐓模，硬度48—52HRC。11 采用該鋼可用于制作拉絲模和簡單的沖裁模。12 適用于各種中小生產(chǎn)批量的模具和抗沖擊載荷的模具。13 采用9CrWMn鋼制作剪切厚度為11mm中厚鋼板的長剪刃, 雖然剪刃淬?操作方便, 但在使用中容易崩刃, 剪刃使用壽命較短。改用T10A鋼制作剪刃以后, 由于采用薄殼淬火, 使癥勞抗力提高, 崩刃傾向減小, 剪刃使用壽命延長7倍。圓鋼




從拉伸試驗(yàn)結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強(qiáng)度高于母材；彎曲試驗(yàn)全部合格，說明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達(dá)到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強(qiáng)度配合適當(dāng)。從室溫機(jī)械性能結(jié)果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強(qiáng)性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點(diǎn)是焊后熱處理規(guī)范較為嚴(yán)格，回火溫度和保溫時(shí)間及加熱和冷卻速度控制不當(dāng)反而會(huì)引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長期高溫工作時(shí)可發(fā)生碳的擴(kuò)散遷移現(xiàn)象，容易導(dǎo)致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場采用方案Ⅰ施焊更為穩(wěn)妥。4 結(jié)論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強(qiáng)性，采用方案Ⅰ效果更佳，關(guān)鍵是要嚴(yán)格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴(kuò)散而導(dǎo)致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進(jìn)行熱處理時(shí)才慎重采用。圓鋼



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圓鋼耐磨450鋼板一手價(jià)格

采用鍛造余熱淬火一高溫回火的超細(xì)化處理工藝取代常規(guī)球化退火工藝，可獲得均勻而細(xì)小的點(diǎn)狀碳化物，基本上可以碳化物偏析和液析，后壓低溫度淬火，終可獲得雙細(xì)化的淬火組織，從而可以大幅度提高模具性能。等溫淬火，可以獲得下貝氏體＋馬氏體＋殘留奧氏體＋剩余碳化物的混合組織。如能獲得體積分?jǐn)?shù)為30％左右的下貝氏體，則等溫淬火后的工件可以獲得強(qiáng)度和韌性的佳配合。等溫溫度在170℃～300℃選擇。高溫等溫，強(qiáng)度和硬度較低；低溫等溫，下貝氏體轉(zhuǎn)變較慢，轉(zhuǎn)變量較少。等溫溫度的高低、廣東陽江附近下貝氏體數(shù)量的多少，不但影響工件的強(qiáng)韌性，而且還會(huì)影響工件變形量圓鋼



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