高錳鋼板隨著冷軋變形量增加,Mn13的強(qiáng)度、河南周口表面硬度及屈強(qiáng)比都明顯增加?！陡吒遱teel》當(dāng)變形量由0增加至38.3％時,鋼的抗拉強(qiáng)度、河南周口表面硬度(HB)值和屈強(qiáng)比分別由1 030 MPa,305和0.50提高至1 450 MPa,460和0.79,同時伸長率由28％降至2.5％。Mn13加工硬化過程中,沒有發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變,形變孿晶的數(shù)量和位錯密度增加,大量的形變孿晶、河南周口高密度位錯是Mn13鋼產(chǎn)生加工硬化的主要原因。對低碳鋼進(jìn)行冷軋變形,研究退火溫度與退火時間對不同冷軋變形量低碳鋼微觀組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,隨著冷軋變形量的增加,低碳鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度升高,伸長率降低。在相同退火制度下,隨著變形量的增加,低碳鋼的伸長率先增加后降低。

高錳鋼板是指含碳量為0.9％～1.3％，含錳量為11.0％～14.0％的鑄鋼，即ZGMn13。此材料在1000～1100 ℃之間為單一奧氏體組織，為保持此組織，需高溫淬火，即在1100～1050 ℃間的溫度內(nèi)立即水淬至常溫。目前我國很多拋丸機(jī)襯板都采用ZGMn13高錳鋼材料。鑄鋼錳13拋丸機(jī)護(hù)板使用時要承受一定的沖擊和鋼丸磨料磨損，因此鑄鋼錳13應(yīng)該具有良好的抗磨性能和一定的沖擊韌度。鑄鋼錳13奧氏體高錳鋼的沖擊韌性很高，原始硬度不超過230HB，但是在高的沖擊負(fù)荷作用下，工件表面層能產(chǎn)生硬化效應(yīng)，其表面硬度可達(dá)42—48HRC，而鑄鋼錳13拋丸機(jī)護(hù)板中心仍保持優(yōu)良的韌性。但使用時鋼丸量不夠，奧氏體高錳鋼表面沖擊硬化效應(yīng)不能充分產(chǎn)生，達(dá)不到高硬度，則拋丸機(jī)襯板很快磨損。同時高錳鋼護(hù)板的屈服極限較低，在使用中，尤其是使用前期工件易發(fā)生塑性變形。另外拋丸機(jī)護(hù)板和鋼丸之間還存在硬度匹配問題，研磨介質(zhì)硬度一般應(yīng)高于拋丸機(jī)護(hù)板，但目前很多拋丸機(jī)護(hù)板采用的低鉻護(hù)板、河南周口高鉻護(hù)板的硬度大大高于鑄鋼錳13襯板的硬度。鑄鋼錳13拋丸機(jī)護(hù)板在低沖擊負(fù)荷下的上述不足常導(dǎo)致護(hù)板的韌性有余而耐磨性不夠，磨損失效快，而且變形嚴(yán)重，致使工作壽命短。

常規(guī)成分的高錳鋼的形變硬化層中常可以看到高密度位錯、河南周口同城位錯塞積和纏結(jié)。ε馬氏體和形變孿晶的出現(xiàn)使鋼難以變形，尤其是后者的作用更大。上述各種因素都使高錳鋼的硬化層得到很高程度的強(qiáng)化，硬度大幅度提高。 高錳鋼極易加工硬化，因而很難加工，絕大多數(shù)是鑄件，極少量用鍛壓方法加工。高錳鋼的鑄造性能較好。鋼的熔點(diǎn)低(約為14()()℃)，鋼的液、河南周口同城固相線溫度間隔較小，(約為50℃)，鋼的導(dǎo)熱性低，因此鋼水流動性好，易于澆注成型。高錳鋼的線膨脹系數(shù)為純鐵的1．5倍，為碳素鋼的2倍，故鑄造時體積收縮和線收縮率均較大，容易出現(xiàn)應(yīng)力和裂紋。 為提高高錳鋼的性能進(jìn)行過很多合金化、河南周口同城微合金化、河南周口同城碳錳含量調(diào)整和沉淀強(qiáng)化處理等方面的研究，并在生產(chǎn)實(shí)踐中得到應(yīng)用。介穩(wěn)奧氏體錳鋼的出現(xiàn)則可較局gao大幅度降低鋼中碳、河南周口同城錳含量并使鋼的形變強(qiáng)化速度提高，可適用于高和中低沖擊載荷的工況條件，這是高錳鋼板的新發(fā)展。